貫流空調(diào)柜機(jī)在普通模式和低吹風(fēng)感模式下的實(shí)驗(yàn)與數(shù)值研究

陳學(xué)彬 趙旖旎 馬閱新 蔡序杰 馬列

CHEN Xuebin1 ZHAO Yini2 MA Yuexin3 CAI Xujie3 MA Lie3

1.仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院 廣東廣州 510225；2.廣州番禺職業(yè)技術(shù)學(xué)院 廣東廣州 511483；3.廣東美的制冷設(shè)備有限公司 廣東順德 528311

1. Zhongkai University of Agriculture and Engineering Guangzhou 510225;2 .Guangzhou Panyu Polytechnic Guangzhou 511483;3.GD Midea Air-Conditioning Equipment Co., Ltd. Shunde 528311

1 引言

優(yōu)質(zhì)舒適的生活環(huán)境一直是人類不斷追求的目標(biāo)?？照{(diào)器在提升環(huán)境熱舒適性的目標(biāo)上有著重要貢獻(xiàn)。研究者已開發(fā)出用于柜式空調(diào)送風(fēng)的貫流風(fēng)機(jī)，貫流柜式空調(diào)也已經(jīng)市場(chǎng)化[1]。貫流風(fēng)機(jī)作為柜機(jī)空調(diào)的核心送風(fēng)部件，不僅是空調(diào)室內(nèi)機(jī)的主要耗能部件，對(duì)整個(gè)空調(diào)房間系統(tǒng)的性能和舒適程度更是起著關(guān)鍵性作用。

研究人員對(duì)貫流風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流場(chǎng)特性和氣動(dòng)性能優(yōu)化做了很多工作。Takushima等[2]和Tanaka等[3]通過微小粒子示蹤并攝像的流場(chǎng)顯現(xiàn)方法研究了貫流風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流場(chǎng)，發(fā)現(xiàn)隨著出口外界負(fù)載的增加，貫流風(fēng)機(jī)內(nèi)部偏心渦增大，偏心渦卷吸的區(qū)域也隨之增強(qiáng)；同時(shí)偏心渦的渦核朝不斷向遠(yuǎn)離蝸舌的方向移動(dòng)；而在相同的出口背壓下，偏心渦的渦核位置幾乎不隨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速變化而變化。伍禮兵等[4]首先建立了空調(diào)室內(nèi)機(jī)流道的數(shù)值計(jì)算模型，隨后引進(jìn)參數(shù)偏心度來研究室內(nèi)貫流風(fēng)機(jī)流道中各個(gè)結(jié)構(gòu)對(duì)進(jìn)氣狀態(tài)的影響，從而為合理布置換熱器、前面板等結(jié)構(gòu)以提升室內(nèi)機(jī)性能提供重要參考。孫康杰等[5]對(duì)比研究了在蝸舌附近設(shè)置入口導(dǎo)葉和無導(dǎo)葉的貫流風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能，發(fā)現(xiàn)合理加裝入口導(dǎo)葉后貫流風(fēng)機(jī)效率明顯提高，效率最大可提升4.6%。其他學(xué)者在針對(duì)貫流風(fēng)輪的葉片葉型、節(jié)間交錯(cuò)角和蝸殼蝸舌形式等參數(shù)對(duì)風(fēng)量噪音的影響的研究上同樣也取得了不小的進(jìn)展[6-11]。

然而當(dāng)前用戶不僅關(guān)心空調(diào)的基本性能屬性，而且關(guān)心空調(diào)出風(fēng)的舒適性。為了評(píng)價(jià)室內(nèi)熱環(huán)境是否能滿足人體熱舒適，吹風(fēng)感是常用的評(píng)價(jià)指標(biāo)。許多學(xué)者同時(shí)開展了大量的實(shí)驗(yàn)研究，總結(jié)出了吹風(fēng)感預(yù)測(cè)模型以評(píng)價(jià)熱環(huán)境，即預(yù)測(cè)在一定的環(huán)境條件下吹風(fēng)感導(dǎo)致人體不舒適的比例[12-15]。其中Fanger在PD model模型中指出人體在空調(diào)房間內(nèi)的吹風(fēng)感與氣流流速、溫度以及湍流強(qiáng)度分布等三個(gè)因素直接相關(guān)[12]。空調(diào)器的出風(fēng)口射流直接關(guān)系房間內(nèi)這三個(gè)因素的分布，也就直接決定著房間內(nèi)各個(gè)區(qū)域的吹風(fēng)感指數(shù)和對(duì)應(yīng)的制冷制熱舒適性。目前為止，將貫流空調(diào)器出風(fēng)口與吹風(fēng)感指數(shù)直接關(guān)聯(lián)的研究還較少。因此本文首先通過實(shí)驗(yàn)手段對(duì)某柜機(jī)不同模式下的吹風(fēng)感指數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，其次利用數(shù)值模擬方法分析不同模式下的流場(chǎng)差異性，最后依據(jù)仿真分析手段解決低吹風(fēng)感模式所帶來的凝露問題。

2 吹風(fēng)感指數(shù)實(shí)驗(yàn)

2.1 吹風(fēng)感指數(shù)

Fanger模型廣泛被國際標(biāo)準(zhǔn)采用，是目前應(yīng)用最為廣泛的一種吹風(fēng)感預(yù)測(cè)模型。吹風(fēng)感指數(shù)DR采用式（1）～式（3）進(jìn)行計(jì)算[6]。

式中：

DR——吹風(fēng)感指數(shù)，若DR＞100%，則取DR=100%；ta——局部空氣溫度，℃；

va——局部平均空氣流速，m/s；若va≤0.05 m/s，則取va=0.05 m/s；

Tu——局部湍流強(qiáng)度，其定義為局部空氣流速的標(biāo)準(zhǔn)差SD與局部平均空氣流速之比，%。

SD——局部空氣流速的標(biāo)準(zhǔn)差；

va——局部空氣溫度在i時(shí)刻的瞬時(shí)速度，m/s。

2.2 吹風(fēng)感指數(shù)實(shí)驗(yàn)

吹風(fēng)感指數(shù)實(shí)驗(yàn)在舒適性實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，具體如圖1所示。空調(diào)器為某一用于實(shí)驗(yàn)研究的貫流柜機(jī)，實(shí)驗(yàn)中空調(diào)器的放置位置如圖1a)所示。實(shí)驗(yàn)的起始工況如表1所示。風(fēng)速儀及溫度傳感器放置在房間平行于空調(diào)器出風(fēng)口外沿最前端切線平面2.5 m的垂直平面內(nèi)，具體測(cè)點(diǎn)為圖中1、2、3、4和5點(diǎn)位置，每一個(gè)測(cè)點(diǎn)在高度方向上又布置有4個(gè)測(cè)點(diǎn)（圖1中H1、H2、H3、H4位置），共計(jì)20個(gè)測(cè)試點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)室達(dá)到要求的溫度工況條件后，開啟被測(cè)樣機(jī)，如圖2所示，分別開啟普通模式（多孔導(dǎo)風(fēng)板打開）和低吹風(fēng)感模式（多孔導(dǎo)風(fēng)板關(guān)閉），設(shè)定26℃，并立即關(guān)閉室內(nèi)側(cè)內(nèi)室的門，開始進(jìn)行吹風(fēng)感指數(shù)測(cè)試。室外側(cè)工況狀態(tài)不變，當(dāng)室內(nèi)達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，開始數(shù)據(jù)采集，采樣時(shí)間間隔為1 s，并連續(xù)采集選取1小時(shí)，采集后計(jì)算20個(gè)測(cè)試點(diǎn)處的溫度、風(fēng)速和湍流強(qiáng)度值。

圖1 實(shí)驗(yàn)設(shè)置

圖2 不同空調(diào)模式

表1 實(shí)驗(yàn)起始工況

經(jīng)實(shí)驗(yàn)測(cè)試，普通模式的制冷量為5094 W，功率為1574 W；低吹風(fēng)感模式的制冷量為4653 W，功率為1308 W。根據(jù)式（1）和測(cè)試得到的兩組溫度、風(fēng)速和湍流強(qiáng)度數(shù)據(jù)，計(jì)算得到該柜機(jī)空調(diào)在普通模式和低吹風(fēng)感模式下的吹風(fēng)感指數(shù)平均值分別為27.9%和4.45%，也就是用戶不會(huì)感到吹風(fēng)感引起的不舒適比例分別為72.1%和95.55%。國際標(biāo)準(zhǔn)ISO 7730-2005將熱環(huán)境分為A、B和C三類，達(dá)到最好的A類標(biāo)準(zhǔn)吹風(fēng)感指數(shù)必須小于10%。從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)看出，低吹風(fēng)感模式下，房間的熱環(huán)境滿足A類標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于吹風(fēng)感指數(shù)的要求。

空調(diào)器通過出口射流對(duì)房間進(jìn)行制冷制熱，空調(diào)的出風(fēng)口射流直接關(guān)系到通風(fēng)房間內(nèi)的氣流流速、溫度以及湍流強(qiáng)度分布，也就直接決定房間內(nèi)部的吹風(fēng)感指數(shù)。普通模式下，導(dǎo)風(fēng)板僅僅只對(duì)出口氣流進(jìn)行導(dǎo)流作用，并未對(duì)出口氣流進(jìn)行二次處理。而在低吹風(fēng)感模式下，導(dǎo)風(fēng)板關(guān)閉后，氣流只能從導(dǎo)風(fēng)板上的孔中射出，導(dǎo)風(fēng)板對(duì)氣流進(jìn)行了二次處理，出口氣流變成多孔射流，從實(shí)驗(yàn)對(duì)比看出這種多孔射流有助于降低吹風(fēng)感指數(shù)。下面將通過數(shù)值模擬方法對(duì)該貫流空調(diào)柜機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

3 數(shù)值模型建立與分析

3.1 數(shù)值模型建立

空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)的末端裝置直接影響房間射流的混合程度、射流方向、射流斷面形狀等，研究引起室內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)的起始送風(fēng)口具有重要意義[16]，因此本文將取該空調(diào)柜機(jī)的典型風(fēng)道截面用于數(shù)值仿真分析，通過數(shù)值模擬手段對(duì)比分析空調(diào)柜機(jī)在兩種模式下的出風(fēng)口流態(tài)。方程采用RNGk-ε兩方程湍流模型進(jìn)行模擬，壁面函數(shù)采用增強(qiáng)壁面函數(shù)，壓力速度耦合采用SIMPLE算法，動(dòng)量方程采用二階迎風(fēng)格式離散。換熱器翅片所在區(qū)域用多孔介質(zhì)來代替，粘性阻尼因子和慣性阻尼因子分別為3.0×107/m2和500/m[17]。風(fēng)輪葉片數(shù)量為35，風(fēng)輪輪外徑為112 mm。為控制網(wǎng)格數(shù)量，室內(nèi)機(jī)內(nèi)部用精細(xì)網(wǎng)格劃分，對(duì)葉片、蝸殼、蝸舌、導(dǎo)風(fēng)板和鐵絲網(wǎng)等重要固壁均采用邊界層網(wǎng)格，室內(nèi)機(jī)外部區(qū)域采用精細(xì)網(wǎng)格過渡到粗網(wǎng)格的劃分方法。圖3給出了兩種模式下的網(wǎng)格劃分，對(duì)應(yīng)網(wǎng)格數(shù)量均為28萬左右。

圖3 網(wǎng)格劃分

為了保證本文采用的網(wǎng)格的獨(dú)立性，采用3套不同網(wǎng)格模型計(jì)算，并與不同轉(zhuǎn)速下的風(fēng)量實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，如圖4所示。網(wǎng)格數(shù)量為13萬時(shí)，數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果有一定偏差。而網(wǎng)格數(shù)量在28萬和65萬時(shí)，數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合的很好。本文最終采用28萬左右的網(wǎng)格數(shù)量進(jìn)行計(jì)算。

圖4 數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

3.2 普通模式與低吹風(fēng)感模式流場(chǎng)比較

空調(diào)器通過出口射流對(duì)房間進(jìn)行制冷制熱，空調(diào)的出風(fēng)口射流直接關(guān)系到通風(fēng)房間內(nèi)的氣流流速、溫度以及湍流強(qiáng)度分布，也就直接決定房間內(nèi)部的吹風(fēng)感指數(shù)。從式（1）看出吹風(fēng)感強(qiáng)度公式中占主導(dǎo)項(xiàng)為va1.62Tu，也就是說吹風(fēng)感數(shù)值與風(fēng)速和湍流強(qiáng)度總體成正相關(guān)關(guān)系。

圖5 流線圖

圖5給出了兩種模式同轉(zhuǎn)速下的速度流線圖。從圖5中看出，在常規(guī)模式下，出風(fēng)口的速度較大，吹風(fēng)較集中，柜機(jī)前方的人會(huì)有很強(qiáng)的吹風(fēng)感，將降低舒適性；而在低吹風(fēng)感模式下，出風(fēng)口的速度減小，送風(fēng)面積增大，送風(fēng)范圍廣，柜機(jī)前方的人感受到的吹風(fēng)感將降低，從而提高舒適性。吹風(fēng)感指數(shù)DR不僅與速度大小有關(guān)，還與局部湍流強(qiáng)度直接相關(guān)。圖6給出了同轉(zhuǎn)速下兩種模式的湍流強(qiáng)度云圖。從圖6可知，相比于正常模式，在低吹風(fēng)感模式下，微孔導(dǎo)風(fēng)板關(guān)閉后，湍流整體強(qiáng)度下降，湍流分布均勻且擴(kuò)散范圍變大，繼而降低了吹風(fēng)感指數(shù)DR。

普通模式下導(dǎo)風(fēng)板轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，導(dǎo)風(fēng)效果和送風(fēng)距離都非常好，但當(dāng)空調(diào)器運(yùn)行到設(shè)定溫度后，在最低風(fēng)速運(yùn)行時(shí)，空調(diào)器送風(fēng)口送出的風(fēng)即使通過導(dǎo)風(fēng)板導(dǎo)到最偏的位置，仍然可能使人感到有吹風(fēng)感和不舒適感。從圖5和圖6看出，普通模式下出口速度大小和湍流強(qiáng)度都不均勻，呈現(xiàn)出明顯左強(qiáng)右弱的特征，這種截面速度呈階梯形大小的射流將在房間內(nèi)形成非對(duì)稱氣流組織分布，這將直接導(dǎo)致房間的溫升溫降出現(xiàn)不均勻現(xiàn)象，使得房間內(nèi)局部點(diǎn)的吹風(fēng)感指數(shù)較大，造成房間整體吹風(fēng)感指數(shù)平均值上升，繼而影響到房間的熱舒適性。而低吹風(fēng)感模式下，強(qiáng)風(fēng)被分解，出口氣流速度和湍流強(qiáng)度都有所降低，并呈現(xiàn)出均勻分布的特點(diǎn)，同時(shí)提升了送風(fēng)范圍，這將使得房間內(nèi)部制冷制熱均勻，繼而提高舒適性。

圖6 湍流強(qiáng)度圖

圖7給出了兩種模式同轉(zhuǎn)速下的壓力云圖。從對(duì)比圖看出，兩種模式在出口擴(kuò)壓段內(nèi)的壓力分布呈現(xiàn)出顯著差異。首先，相較于普通模式，低吹風(fēng)感模式下的壓力均值在擴(kuò)壓段內(nèi)較大；其次，相較于普通模式，低吹風(fēng)感模式下擴(kuò)壓段的壓力均經(jīng)過先增大后減小的過程，而在常規(guī)模式下的擴(kuò)壓段壓力只有在左側(cè)部位出現(xiàn)先增大后減小的過程。這兩種差異對(duì)比說明封閉的導(dǎo)風(fēng)板對(duì)整個(gè)出口段的壓力進(jìn)行了二次提升，在經(jīng)過導(dǎo)風(fēng)板前進(jìn)行了壓力能的重新回收。這種因?yàn)閷?dǎo)風(fēng)板封閉導(dǎo)致的壓力能重新回收，勢(shì)必導(dǎo)致一定的能量損失，導(dǎo)致出口速度降低，但是在壓力能重新回收后，壓力能通過導(dǎo)風(fēng)板上的出孔，重新進(jìn)行了分配釋放，使得出風(fēng)更加均勻，送風(fēng)范圍得以提升?？傮w來說，在低吹風(fēng)感模式下，氣流在經(jīng)過導(dǎo)風(fēng)板前，進(jìn)行了全局范圍內(nèi)的二次增壓，壓力能重新回收，隨后回收的壓力能通過導(dǎo)風(fēng)板上的多孔射流進(jìn)行了壓力能的重新分配釋放，降低了出風(fēng)速度，提升了送風(fēng)均勻性和送風(fēng)范圍，繼而降低了吹風(fēng)感指數(shù)。

3.3 低吹風(fēng)感模式下的凝露問題分析

在柜機(jī)制冷實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)開啟低吹風(fēng)感模式時(shí)，如果遇到房間內(nèi)濕度過大等特殊情況，可能在出風(fēng)口兩側(cè)存在凝露問題，兩側(cè)凝結(jié)水不能通過合適的方式收集并排走，如圖8a)所示。圖9a)圓圈部位給出了優(yōu)化前結(jié)構(gòu)圖紙中可能遇到的凝露位置。圖8b)和圖9b)分別給出了優(yōu)化設(shè)計(jì)后的防凝露出風(fēng)口凝結(jié)水狀況圖和對(duì)應(yīng)的出風(fēng)口結(jié)構(gòu)。相比較于優(yōu)化前的出風(fēng)口，優(yōu)化后的出風(fēng)口兩側(cè)壁面增加了兩個(gè)小的導(dǎo)流結(jié)構(gòu)面。下面從流場(chǎng)狀態(tài)分析凝露問題在這兩種出口結(jié)構(gòu)邊側(cè)的形成和消失原因。

圖8 出風(fēng)口凝露

圖9 出風(fēng)口結(jié)構(gòu)

圖10 出風(fēng)口速度云圖

圖10a)給出了優(yōu)化前出風(fēng)口速度云圖。從圖中可以看出，高速冷氣體在貫流風(fēng)道出口處不僅沿著導(dǎo)風(fēng)板的微孔射出，還有兩股氣流分別從導(dǎo)風(fēng)板與兩側(cè)蝸殼和蝸舌壁面的間隙中送出。側(cè)邊的兩股冷氣流對(duì)出口處兩側(cè)的凸起部位進(jìn)行沖擊，并在凸起部位的作用下改變流動(dòng)方向，如圖10a)中的圓圈標(biāo)記處所示。這兩股冷氣流在對(duì)這兩個(gè)凸起固體部位進(jìn)行沖擊和繞流后，將對(duì)此結(jié)構(gòu)區(qū)域進(jìn)行冷卻，而這兩處固體區(qū)域正是優(yōu)化前空調(diào)器實(shí)驗(yàn)中發(fā)生凝露的區(qū)域。在優(yōu)化后的空調(diào)器出口速度云圖中，這兩股邊側(cè)冷氣流并未對(duì)兩個(gè)凸起固體部位進(jìn)行沖擊，而是從旁側(cè)流過，對(duì)固體區(qū)域冷卻不多。

為進(jìn)一步分析出口結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后的流場(chǎng)狀況，圖11a)給出了優(yōu)化前出口左側(cè)的流線圖。從圖中可以看出，冷氣流從導(dǎo)風(fēng)板與左側(cè)固體1區(qū)域所在的蝸舌壁面之間的間隙中流出后，首先接觸固體區(qū)域2，隨后繞著固體區(qū)域2的側(cè)邊緣送出。在此期間，冷氣流對(duì)固體區(qū)域2進(jìn)行了冷卻，同時(shí)在區(qū)域1和區(qū)域2之間形成了一個(gè)大渦。此渦不斷吸收冷氣流帶來的冷量，并不斷對(duì)固體區(qū)域2進(jìn)行降溫。在冷氣流向房間送出的同時(shí)，帶動(dòng)了區(qū)域2左下方的溫濕室內(nèi)氣流沿著區(qū)域2下方的面板流動(dòng)，一部分溫濕氣流進(jìn)一步進(jìn)入了區(qū)域2的右側(cè)部位。由于固體區(qū)域2已經(jīng)被冷氣流冷卻，圍繞在區(qū)域2下方和右方的溫濕氣流在接觸區(qū)域2壁面時(shí)，將降溫并在此固壁面上發(fā)生凝露。圖12a)給出了優(yōu)化前出口右側(cè)的流線圖。類似地，固體區(qū)域4除受到主冷氣流的快速冷卻的同時(shí)，還受到區(qū)域3與4之間存在的氣流渦的慢速冷卻。區(qū)域4下方的溫濕室內(nèi)氣流在接觸到區(qū)域4下方的固壁冷面板時(shí)，降溫并發(fā)生凝露。

從外觀面凝露產(chǎn)生的原因分析上看，主要是由于兩側(cè)冷氣流在與區(qū)域2和區(qū)域4接觸時(shí)，對(duì)兩區(qū)域進(jìn)行了冷卻，并導(dǎo)致凝露的發(fā)生。根據(jù)凝露形成的原因，對(duì)出口兩側(cè)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，使得兩側(cè)冷氣流不直接沖擊固體區(qū)域2和區(qū)域4。圖11b)給出了優(yōu)化后空調(diào)器出口左側(cè)的流線圖，可以看出左側(cè)的冷氣流不再直接沖擊區(qū)域2，而是從區(qū)域2的右側(cè)流出。與圖11a)相比，冷氣流對(duì)固體區(qū)域2的直接施加冷量降低，而在1和2之間形成的渦也比優(yōu)化前要小，減小了渦對(duì)固體區(qū)域2的降溫幅度。另外，優(yōu)化后區(qū)域2的右側(cè)直接與冷氣流輕微接觸，不再被溫濕氣流包圍，繼而避免此壁面產(chǎn)生的凝露問題。圖12b)給出了優(yōu)化后空調(diào)器出口右側(cè)的流線圖。類似地，優(yōu)化后右側(cè)的冷氣流不再直接沖擊區(qū)域4，而是從區(qū)域4的左側(cè)流出。同時(shí)區(qū)域4不直接與冷氣流接觸，避免被大幅度降溫冷卻，從而避免了此區(qū)域固壁上冷凝水出現(xiàn)的可能性。

圖11 出風(fēng)口左側(cè)流線圖

圖12 出風(fēng)口右側(cè)流線圖

4 結(jié)論

本文首先對(duì)某柜機(jī)進(jìn)行了吹風(fēng)感指數(shù)實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示貫流柜機(jī)空調(diào)在普通模式和低吹風(fēng)感模式下的吹風(fēng)感指數(shù)平均值分別為27.9%和4.45%，表明低吹風(fēng)感模式下的多孔射流有助于降低吹風(fēng)感指數(shù)。

隨后通過數(shù)值模擬方法對(duì)該柜機(jī)空調(diào)進(jìn)行數(shù)值分析，發(fā)現(xiàn)普通模式下出口速度大小和湍流強(qiáng)度都不均勻，呈現(xiàn)出明顯左強(qiáng)右弱的特征，而低吹風(fēng)感模式下，強(qiáng)風(fēng)被分解，出口氣流速度和湍流強(qiáng)度都有所降低，并呈現(xiàn)出均勻分布的特點(diǎn)，同時(shí)提升了送風(fēng)范圍。通過對(duì)出口擴(kuò)壓段內(nèi)的壓力分布分析，指出在低吹風(fēng)感模式下，氣流在經(jīng)過導(dǎo)風(fēng)板前，進(jìn)行了全局范圍內(nèi)的二次增壓，壓力能重新回收，隨后回收的壓力能通過導(dǎo)風(fēng)板上的多孔射流進(jìn)行了壓力能的重新分配釋放，降低了出風(fēng)速度，提升了送風(fēng)均勻性和送風(fēng)范圍，繼而降低吹風(fēng)感指數(shù)。

最后通過仿真手段分析了低吹風(fēng)感模式下出風(fēng)口兩側(cè)凝露問題的產(chǎn)生機(jī)理，指出出口處兩側(cè)結(jié)構(gòu)表面產(chǎn)生凝露的主要原因是低吹風(fēng)感模式下冷氣流對(duì)兩側(cè)結(jié)構(gòu)表面進(jìn)行了冷卻，在兩側(cè)冷氣流向房間送出的同時(shí)，帶動(dòng)了結(jié)構(gòu)附近的溫濕室內(nèi)氣流在結(jié)構(gòu)表面流動(dòng)，從而導(dǎo)致凝露結(jié)水的產(chǎn)生。隨后依此產(chǎn)生機(jī)理對(duì)出口兩側(cè)進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，解決了低吹風(fēng)感制冷狀態(tài)下出風(fēng)口兩側(cè)可能出現(xiàn)的凝露問題。