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    08Ni3DR鋼焊接性試驗(yàn)研究

    2021-02-26 11:40:22何前進(jìn)房務(wù)農(nóng)
    金屬加工(熱加工) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:焊條敏感性力學(xué)性能

    何前進(jìn),房務(wù)農(nóng)

    1.黃山學(xué)院 安徽黃山 245041

    2.合肥通用機(jī)械研究院 安徽合肥 230088

    1 序言

    08Ni3DR鋼是近年來國內(nèi)開發(fā)的使用在-100℃下的3.5Ni鋼,改變了長期依靠國外進(jìn)口的局面,已成功應(yīng)用于乙烷球罐[1]、CO2產(chǎn)品塔[2]、預(yù)脫甲烷塔[3]等-100℃低溫承壓設(shè)備的建造中。本文通過試驗(yàn)系統(tǒng)地研究了08Ni3DR鋼的焊接冷裂紋敏感性、焊接熱輸入對焊接接頭力學(xué)性能的影響以及焊接接頭的系列溫度沖擊性能。

    2 試驗(yàn)用材料

    (1)試驗(yàn)用鋼板 試驗(yàn)采用國產(chǎn)50m m厚的08Ni3DR鋼板,熱處理狀態(tài)為正火+回火,化學(xué)成分、力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)要求及實(shí)測值分別見表1、表2。由表1、表2可見,該鋼S、P含量遠(yuǎn)低于GB 3531—2014《低溫壓力容器用鋼板》的規(guī)定、力學(xué)性能遠(yuǎn)高于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定要求。

    (2)試驗(yàn)用焊條 試驗(yàn)焊條采用法國液化空氣集團(tuán)OERLIKON公司生產(chǎn)的牌號為E7016-C2L焊條,規(guī)格為φ4.0mm,其熔敷金屬化學(xué)成分技術(shù)要求及實(shí)測值見表3,熔敷金屬SR處理狀態(tài)下力學(xué)性能要求及實(shí)測值見表4。

    表1 試驗(yàn)用08Ni3DR鋼板化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    表2 試驗(yàn)用08Ni3DR鋼板力學(xué)性能

    表3 E7016-C2L焊條熔敷金屬化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    表4 E7016-C2L 焊條熔敷金屬力學(xué)性能要求

    由表2、表4可知,焊條熔敷金屬的強(qiáng)度略低于鋼板,低溫沖擊吸收能量較鋼板下降較多,但仍滿足-100℃,KV2≥80J的技術(shù)要求。

    3 焊接冷裂紋敏感性評定試驗(yàn)

    (1)焊接冷裂紋敏感指數(shù) 鋼材的化學(xué)成分密切影響著焊接熱影響區(qū)的硬度和冷裂紋傾向,國際焊接協(xié)會(IIW)、日本JIS和WES標(biāo)準(zhǔn)、美國焊接學(xué)會(AWS)根據(jù)各國鋼材的特點(diǎn)和試驗(yàn)方法制定了碳當(dāng)量公式,從而初步衡量鋼的冷裂紋敏感性,確定預(yù)熱溫度、熱輸入等焊接工藝條件。日本的伊藤通過大量的試驗(yàn)[4],提出了低合金高強(qiáng)度鋼的焊接冷裂紋敏感性指數(shù)Pcm,并結(jié)合板厚或拘束度,建立了焊接冷裂紋敏感性Pc、冷裂紋敏感性指數(shù)Pcm以及防止裂紋最低預(yù)熱溫度To的經(jīng)驗(yàn)公式:

    式中 [H]——采用日本JIS 3113標(biāo)準(zhǔn)測定的熔敷金屬擴(kuò)散氫含量(mL/100g);

    t——板厚(mm);

    To——最低焊前預(yù)熱溫度(℃)。

    本試驗(yàn)焊條E7016-C2L熔敷金屬擴(kuò)散氫含量[H]≤1.5mL/100g。按上述公式計(jì)算,08Ni3DR鋼P(yáng)cm=0.183%,Pc值為0.295%,To約為33℃,即防止冷裂的焊前預(yù)熱溫度≥33℃。按照伊藤公式計(jì)算結(jié)果,可見該鋼板焊接冷裂紋敏感性較低。

    (2)焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn) 焊接接頭熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)主要用于評定鋼板抗冷裂紋性能。按GB 4675.5—1984《焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)方法》規(guī)定,分別在常溫、預(yù)熱溫度75℃兩種情況下進(jìn)行施焊,然后按GB/T 4340—2009《金屬維氏硬度試驗(yàn)》進(jìn)行維氏硬度檢驗(yàn),結(jié)果如圖1所示。

    從圖1可以看出,厚度為50mm的08Ni3DR鋼板在常溫和75℃預(yù)熱時熱影響區(qū)最高硬度值分別為227HV10、210HV10,均遠(yuǎn)低于國際焊接協(xié)會(IIW)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定≤350HV10的要求,表明08Ni3DR鋼淬硬性傾向較低,焊接冷裂紋敏感性較小。

    圖1 08Ni3DR鋼熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)結(jié)果

    (3)斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn) 斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)主要用于評定低碳鋼及低合金鋼焊接熱影響區(qū)的冷裂紋敏感性,并確定合適的預(yù)熱溫度。按照CB/T 4364—2013《斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法》,分別在室溫、預(yù)熱50℃、預(yù)熱75℃和預(yù)熱100℃下進(jìn)行試驗(yàn),每組試驗(yàn)制作2塊試板,如圖2所示。焊接參數(shù):焊接電流170~180A,電弧電壓22~24V,焊接速度150mm/min;首先焊接拘束焊縫,預(yù)熱達(dá)到試驗(yàn)溫度后,再焊接試驗(yàn)焊縫。

    圖2 斜Y坡口焊接裂紋試板

    焊完經(jīng)48h自然冷卻后,首先對焊縫表面進(jìn)行滲透檢測,然后對試板進(jìn)行解剖,經(jīng)磨光、腐蝕后用放大鏡觀察斷面和根部有無裂紋,試驗(yàn)結(jié)果見表5。

    由表5可見,室溫時,斷面裂紋率為2.8%,根部裂紋率為4.66%;在預(yù)熱50℃以上時裂紋率均為0%,按裂紋率<20%時可判定該鋼板無冷裂紋傾向的觀點(diǎn),可認(rèn)為50mm厚08Ni3DR鋼在焊前預(yù)熱在50℃以上時,實(shí)際焊接接頭出現(xiàn)冷裂紋的可能性較小。

    表5 斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)結(jié)果

    4 焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)

    (1)焊接熱輸入的選擇 焊接熱輸入對低合金鋼焊接接頭的低溫韌性有顯著的影響。選取4檔焊接熱輸入(15~20kJ/cm、20~25kJ/cm、25~30kJ/cm、30~35kJ/cm),焊前預(yù)熱溫度≥100℃,層間溫度控制在100~160℃。不同熱輸入焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見表6,其曲線如圖3、圖4所示。

    表6 不同焊接工藝焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果

    圖3 焊接熱輸入對焊縫金屬-100℃KV2的影響

    圖4 焊接熱輸入對熱影響區(qū)-100℃KV2的影響

    由表6、圖3、圖4可知,在15~35kJ/cm焊接熱輸入范圍內(nèi),隨著焊接熱輸入的增加,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度略有下降,但焊縫金屬和焊接熱影響區(qū)-100℃沖擊吸收能量呈現(xiàn)明顯下降趨勢,這是由于隨著熱輸入的增加,冷卻速度減小,晶粒尺寸增大所致。試驗(yàn)結(jié)果顯示:焊接熱輸入在15~30kJ/cm時,焊接接頭的強(qiáng)度和韌性均能滿足技術(shù)要求。

    (2)焊縫金屬的金相組織 25~30kJ/cm熱輸入下的焊接接頭微觀金相組織如圖5~圖6所示。圖5中,焊縫金屬組織為針狀鐵素體+珠光體,晶粒較細(xì),且因其Ni含量(3.5%左右)較高,針狀鐵素體較多。

    圖5 焊縫區(qū)及熱影響區(qū)金相組織

    圖6 母材區(qū)金相組織

    (3)焊接接頭系列溫度沖擊試驗(yàn) 試驗(yàn)采用立焊位置施焊,焊條選用E7016-C2L,焊接工藝為:焊條直徑4.0mm,焊前經(jīng)400℃×1h的烘干處理;預(yù)熱溫度>100℃,層間溫度≤160℃;熱輸入為25~30kJ/cm,焊后立即進(jìn)行250℃×0.5h的消氫處理,并進(jìn)行2次(600±15)℃×2h的SR處理。

    從焊縫中心和熱影響區(qū)取樣,分別進(jìn)行20℃、0℃、-20℃、-40℃、-50℃、-60℃、-80℃、-100℃、-120℃、-140℃及-160℃的系列沖擊試驗(yàn),其KV2-T關(guān)系曲線如圖7、圖8所示。由圖7、圖8得出韌脆性轉(zhuǎn)變溫度見表7。

    圖7 焊縫中心(2次SR態(tài))KV2—T曲線

    圖8 熱影響區(qū)(2次SR態(tài))KV2—T曲線

    表7 焊條電弧焊焊接接頭的韌性特征值

    由圖7、圖8可知,焊縫金屬及熱影響區(qū)系列沖擊試驗(yàn)曲線上平臺較高,下平臺不明顯,韌脆性之間轉(zhuǎn)變較為平緩,這與焊縫金屬具有細(xì)晶組織、針狀鐵素體含量較多相吻合;Ni含量較高也在一定程度上抑制了焊縫金屬中滲碳體的形成。從表7韌性特征值VTE來看,焊接接頭韌脆轉(zhuǎn)變溫度較低,具有優(yōu)良的低溫沖擊韌度。-100℃沖擊試驗(yàn)時,SR態(tài)焊縫區(qū)、熱影響區(qū)沖擊吸收能量平均值分別為62J、198J。根據(jù)GB 150—2011《壓力容器》中第2部分表1規(guī)定,08Ni3DR鋼板及焊接接頭的KV2≥24J,E7016-C2L的低溫沖擊吸收能量相對標(biāo)準(zhǔn)有一定的裕量,但與鋼材相比還有一定差距,-100℃低溫焊接材料E7016-C2L性能有待進(jìn)一步提高。

    5 結(jié)束語

    1)根據(jù)伊藤小鐵研試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)公式、熱影響區(qū)最高硬度法以及斜Y鐵研試驗(yàn),結(jié)果表明,08Ni3DR鋼淬硬傾向較小,具有較低的焊接冷裂紋敏感性,焊前預(yù)熱50℃以上時,未出現(xiàn)任何裂紋??紤]到工程施工的復(fù)雜性,建議50mm厚08Ni3DR鋼焊前預(yù)熱溫度≥75℃。

    2)為避免焊縫及熱影響區(qū)形成粗大組織而使其沖擊吸收能量嚴(yán)重降低,焊接時必須采用較小的焊接熱輸入量,熱輸入應(yīng)控制在15~30kJ/cm。施焊時宜采用短弧、多層多道焊和快速多道焊,以減小焊道過熱,并嚴(yán)格控制層間溫度。

    3)焊材E7016-C2L韌脆轉(zhuǎn)變溫度較低,具有優(yōu)良的低溫沖擊性能,低溫沖擊吸收能量相比GB 150—2011《壓力容器》的規(guī)定(-100℃時,鋼板及焊接接頭的KV2≥24J)有一定的裕量,但與鋼材相比有一定差距,E7016-C2L性能有待進(jìn)一步提高。

    4)通過08Ni3DR鋼焊接性分析,冷裂傾向不是焊接的主要矛盾,焊接工藝的重點(diǎn)是要考慮保證焊接接頭的低溫沖擊韌度,即采用小電流、窄焊道快速焊接,嚴(yán)格控制焊接熱輸入,合理控制層間溫度來保證焊接接頭的低溫韌性。推薦的焊接參數(shù):預(yù)熱溫度>75℃,層間溫度≤160℃;熱輸入為15~30kJ/cm,焊后立即進(jìn)行250℃×0.5h的消氫處理,并進(jìn)行2次(600±15)℃×2h的SR處理。

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