磷酸鎂水泥砂漿無機(jī)錨固劑的基本性能研究

吳凌壹，張洋，戴夢希，丁鑄

（1.深圳大學(xué)土木與交通工程學(xué)院，廣東深圳 518060；2.深圳市大鵬新區(qū)大鵬辦事處，廣東深圳 518116）

由于各種原因引起的原有建筑物功能和結(jié)構(gòu)不能滿足生產(chǎn)和生活的需要，需要對(duì)原有建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造加固。目前，對(duì)于建筑結(jié)構(gòu)加固改造的方法主要有6種：外包混凝土加固法、置換混凝土加固法、預(yù)應(yīng)力加固法、外包鋼加固法、粘結(jié)纖維復(fù)合加固法和增設(shè)支點(diǎn)加固法[1-2]。其中，外包鋼加固法利用到錨固植筋技術(shù)，而決定錨固植筋技術(shù)效果優(yōu)劣的關(guān)鍵在于所采用的錨固劑的粘結(jié)錨固性能[3-4]。由于目前所采用的有機(jī)錨固劑與鋼筋界面只存在物理粘結(jié)，而無機(jī)錨固劑的品種非常少。因此，需要進(jìn)一步探索與鋼筋粘結(jié)錨固性能好的無機(jī)錨固劑，例如可同時(shí)與鋼筋具有高粘結(jié)性且對(duì)鋼筋銹蝕進(jìn)行防護(hù)的新型錨固劑，以滿足實(shí)際工程的需要[5-6]。

由重?zé)V砂和磷酸鹽加水?dāng)嚢瓒傻牧姿猁}水泥（MPC）也被稱為化學(xué)結(jié)合磷酸鹽陶瓷，主要的水化反應(yīng)為酸堿中和反應(yīng)，其反應(yīng)速率較快，一般需添加硼酸或硼砂作為緩凝劑[7-9]。磷酸鎂水泥具有凝結(jié)硬化快、早期抗壓和粘結(jié)強(qiáng)度高等諸多優(yōu)點(diǎn)，在普通混凝土道路快速修補(bǔ)等工程領(lǐng)域廣泛應(yīng)用[10-12]。此外，已有初步研究表明[13]，MPC砂漿還可以作為無機(jī)錨固劑使用，其臨界錨固深度為鋼筋直徑的17.5倍。由于磷酸鎂水泥水化硬化后可在鋼筋表面形成磷酸鐵的絡(luò)合物，從而使得鋼筋具有較強(qiáng)的抗腐蝕性能[11，14]。但目前關(guān)于磷酸鎂水泥作為無機(jī)錨固劑的基本工作性能和力學(xué)性能研究很少。

本研究制備一種適用于植筋錨固加固工程需要的MPC砂漿無機(jī)錨固劑，測試并分析MPC砂漿的工作性能、力學(xué)性能、收縮性能和微觀結(jié)構(gòu)，為MPC砂漿作為植筋錨固技術(shù)中的無機(jī)錨固劑提供參考。

1 試 驗(yàn)

1.1 原材料和配合比

（1）MPC砂漿原材料

重?zé)V砂：海城華宇集團(tuán)生產(chǎn)；粉煤灰：Ⅰ級(jí)，東莞市火力發(fā)電廠，重?zé)V砂和粉煤灰的主要化學(xué)成分見表1；磷酸二氫鉀（MPP）：分析純，成都科龍化工試劑廠生產(chǎn)；硼砂（Na2B4O7·10H2O）：分析純，上海凌峰化學(xué)試劑有限公司生產(chǎn)；砂：標(biāo)準(zhǔn)砂。

表1 重?zé)V砂和粉煤灰的主要化學(xué)成分 %

（2）混凝土原材料

水泥：廣州市珠江水泥有限公司產(chǎn)粵秀牌P·Ⅱ42.5R水泥；石：4.75～31.5 mm連續(xù)級(jí)配天然碎石；砂：河砂，中砂；拌合用水：自來水。為便于觀察磷酸鎂水泥與鋼筋界面粘結(jié)的微觀結(jié)構(gòu)，采用光圓鋼筋；通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，由于鋼筋直徑越大，臨界錨固深度越深，考慮到單軸錨固拉拔試驗(yàn)所用的混凝土塊尺寸為100 mm×100 mm×100 mm，所用鋼筋直徑為8 mm，最終選用Φ8 mm的HPB300鋼筋。

MPC砂漿配比為：磷鎂比（磷酸二氫鉀與重?zé)V砂的質(zhì)量比）為1∶1、硼砂與重?zé)V砂的質(zhì)量比為1∶3；水膠比（水與磷酸二氫鉀+重?zé)V砂的質(zhì)量比）為0.17、膠砂比（磷酸二氫鉀+重?zé)V砂與標(biāo)準(zhǔn)砂的質(zhì)量比）為1、粉煤灰與磷酸二氫鉀+重?zé)V砂的質(zhì)量比為1.08∶1。

PC砂漿配比為：水膠比為0.4，膠砂比為1。

混凝土配比為：單軸錨固拉拔試驗(yàn)所用的基材混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，水膠比為0.4，m（水泥）∶m（砂）∶m（石）=1∶1.58∶1.52。

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 工作性能試驗(yàn)

（1）流動(dòng)度試驗(yàn)：按照MPC砂漿配比計(jì)算并稱量各種原材料后，先將磷酸二氫鉀、重?zé)V砂、粉煤灰、硼砂和標(biāo)準(zhǔn)砂混合，用砂漿攪拌機(jī)慢速檔（140 r/min）攪拌2 min；再加入水慢速攪拌2 min至砂漿變稠，最后再快速檔（285 r/min）攪拌2 min。參照文獻(xiàn)[9]中的試驗(yàn)方法測試流動(dòng)度，如圖1所示，將用濕抹布擦拭的玻璃板水平放置在測試臺(tái)上，隨后將潤濕后的擴(kuò)展度筒（下底和頂部內(nèi)徑分別為18 mm和30 mm、高60 mm、壁厚6 mm）放在玻璃板中央。將攪拌好的砂漿倒入擴(kuò)展度筒中并抹平上表面，在0.5 min內(nèi)將擴(kuò)展度筒垂直提起；用鋼尺測量砂漿停止流動(dòng)后所形成圓餅的直徑，取其平均值作為流動(dòng)度值。

圖1 新拌MPC砂漿流動(dòng)性試驗(yàn)

（2）凝結(jié)時(shí)間測試：參照GB/T 1346—2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間檢驗(yàn)方法》進(jìn)行。

1.2.2 力學(xué)性能試驗(yàn)

（1）抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)：按照MPC砂漿配比和上述攪拌方法制備MPC砂漿，將其注入模具（30 mm×30 mm×30 mm）中，將模具放置在振搗臺(tái)上振搗2 min，隨后將模具上表面漿體刮平，放在室內(nèi)環(huán)境下[溫度為（25±1）℃，相對(duì)濕度大于65%]養(yǎng)護(hù)。利用濟(jì)南時(shí)代試金集團(tuán)有限公司生產(chǎn)的YAW-300B型試驗(yàn)機(jī)測試1、3、7、28 d抗壓強(qiáng)度，加載速率為2.4 kN/s，每個(gè)齡期各6塊，取平均值作為抗壓強(qiáng)度。

（2）單軸拉拔錨固試驗(yàn)：根據(jù)配比制備100 mm×100 mm×100 mm立方體混凝土試塊，澆筑時(shí)使用長為130 mm、直徑Φ25 mm的PVC管（在管身90 mm處做標(biāo)記）制作預(yù)留孔洞，澆筑后在室內(nèi)環(huán)境[溫度（25±1）℃，相對(duì)濕度大于65%]養(yǎng)護(hù)24 h，隨后脫模并拔出PVC管；而預(yù)埋鋼筋組需在澆筑混凝土試塊時(shí)插入鋼筋。脫模后放在混凝土養(yǎng)護(hù)室內(nèi)[溫度為（20±1）℃、相對(duì)濕度大于90%]養(yǎng)護(hù)28 d后取出，自然晾干以使混凝土表面及孔道內(nèi)壁達(dá)到面干狀態(tài)。將攪拌好的MPC砂漿注入混凝土試塊的預(yù)留孔洞中，隨后插入長度為200 mm的Φ8 mmHPB300鋼筋（插入前鋼筋表面用角磨機(jī)除銹并用無水乙醇清洗）；將制作好的拉拔試件放在室內(nèi)（25±1）℃、相對(duì)濕度大于65%環(huán)境下養(yǎng)護(hù)，使用深圳市瑞格爾儀器有限公司制造的微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)（型號(hào)：RGM-4100，規(guī)格100 kN）測試1、3、7、28 d拉拔強(qiáng)度，加載速度為5 mm/min。每組配比的每個(gè)齡期各測試4個(gè)拉拔試件，取平均值為拉拔強(qiáng)度。

1.2.3 收縮性能試驗(yàn)

按照1.2.1的配比制備新拌MPC砂漿，使用棱柱體三聯(lián)試模制作6個(gè)尺寸為40 mm×40 mm×160 mm的試件，在試件40 mm×40 mm的2個(gè)端部預(yù)埋球形測頭，澆筑后振搗2 min，放在室內(nèi)環(huán)境下[（25±1）℃、相對(duì)濕度大于65%]養(yǎng)護(hù)24 h拆模。采用天津港源儀器廠生產(chǎn)的SP-540型比長儀，參照GB/T 29417—2012《水泥砂漿和混凝土干燥收縮開裂性能試驗(yàn)方法》測試MPC砂漿的收縮應(yīng)變，計(jì)算收縮率結(jié)果精確至0.001%。

1.2.4 微觀結(jié)構(gòu)測試

為研究MPC砂漿與鋼筋之間的界面粘結(jié)性能，取拉拔試驗(yàn)后的樣品試塊，采用FEI公司生產(chǎn)的Quanta TM 250型掃描電子顯微鏡電鏡進(jìn)行測試分析。

單軸拉拔錨固試驗(yàn)結(jié)束后，選取近似圓柱體（圓柱直徑約9 mm，高約10 mm）形狀試樣，利用XCT法（使用Avizo 8軟件）進(jìn)行3D重構(gòu)，通過圖像形式展現(xiàn)MPC砂漿中孔隙的分布狀態(tài)。試驗(yàn)使用XRADIA公司生產(chǎn)的XCT儀器（型號(hào)為MICRO XCT-400）進(jìn)行微米尺度的斷層掃描（電壓為60 kV、電流為133 μA、分辨率為10.8099 μm）。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 MPC砂漿的工作性能

2.1.1 新拌MPC砂漿漿體的流動(dòng)性

通過試驗(yàn)觀察發(fā)現(xiàn)，MPC砂漿在制備過程中經(jīng)歷了3種狀態(tài)：即干粉狀、面團(tuán)狀、稀泥狀。

干粉狀：由于水灰比較?。?.17），MPC砂漿的新拌漿體在攪拌初期（從加水開始0～1 min）呈固體粉末的干粉狀，從漿體表面看不到水分，這是因?yàn)楣腆w粉末多而自由水少，攪拌只是將水分充分浸潤到固體粉末表面。同時(shí)，用手觸摸攪拌鍋，可以稍微感覺到攪拌鍋外表面變涼，說明有一部分磷酸二氫鉀和硼砂已經(jīng)開始溶解，由于鹽的溶解通常會(huì)吸收環(huán)境中的熱量。

面團(tuán)狀：繼續(xù)攪拌（從加水開始1～2 min），干粉狀的新拌漿體表面突然變濕潤并不斷聚集成面團(tuán)狀，此時(shí)硼砂中的結(jié)晶水幾乎全部溶解，也由于硼砂的緩凝作用，新拌漿體中的酸堿化學(xué)中和反應(yīng)仍未開始。但此時(shí)，可以明顯感覺到攪拌鍋外表面很涼，說明新拌漿體中的絕大部分鹽已經(jīng)溶解，吸收大量環(huán)境中的熱。

稀泥狀：隨著慢速攪拌2 min的結(jié)束，改為快速攪拌（從加水開始2～4 min），新拌漿體的流動(dòng)性和粘性迅速增大，由面團(tuán)狀快速轉(zhuǎn)變?yōu)橄∧酄?，至此新拌漿體攪拌結(jié)束。

按照1.2.1測得MPC砂漿的流動(dòng)度為145 mm且泌水率為0，該泌水率符合GB/T 37127—2018《混凝土結(jié)構(gòu)工程用錨固膠》中對(duì)無機(jī)類錨固膠泌水率為0的要求。

2.1.2 MPC砂漿的凝結(jié)時(shí)間

通過測試發(fā)現(xiàn)，MPC砂漿的初凝、終凝時(shí)間分別為23、37 min。這與JGJ/T 271—2012《混凝土結(jié)構(gòu)工程無機(jī)材料后錨固技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定無機(jī)錨固劑初凝時(shí)間不少于30 min相差不多；而GB/T 37127—2018中規(guī)定，改性環(huán)氧樹脂類錨固膠的可操作時(shí)間不少于20 min。故MPC砂漿作為加固的錨固劑滿足工程操作時(shí)間要求，既有足夠的時(shí)間灌膠和植筋，又不會(huì)因?yàn)槟Y(jié)時(shí)間過長而造成植筋后的擾動(dòng)等破壞。此外，與普通硅酸鹽水泥相比，MPC水泥具有明顯的快凝快硬特性，更適合于搶險(xiǎn)救災(zāi)工程和其他需要緊急建設(shè)和維護(hù)的工程。

通常不加緩凝劑的磷酸鹽水泥凝結(jié)時(shí)間在5 min左右，試驗(yàn)中使用硼砂作為緩凝劑后，初凝時(shí)間可以延長18 min左右。目前關(guān)于硼砂的緩凝機(jī)理一般認(rèn)為，由于硼砂在水中溶解的速度遠(yuǎn)大于MgO，硼砂電離出的B4O72-與溶液中已有的Mg2+生成MgB4O7并包裹在未溶解的MgO顆粒表面，對(duì)MgO的溶解形成包裹膜，從而達(dá)到緩凝的作用；但隨著磷酸鹽的不斷溶解，形成的H2PO4-等離子穿透并使得MgO包裹膜破裂，隨后MgO繼續(xù)在酸性溶液中溶解并與磷酸鹽發(fā)生酸堿中和反應(yīng)，隨著MPC的水化產(chǎn)物鳥糞石和其他水化產(chǎn)物的不斷生成，磷酸鹽水泥達(dá)到終凝并釋放大量的熱量[15]。此外試驗(yàn)采用的配合比中含有大量的粉煤灰，由于粉煤灰水化較慢，也適當(dāng)延長了MPC砂漿的凝結(jié)時(shí)間，尤其是終凝時(shí)間；因?yàn)橐话懔姿猁}水泥的初凝時(shí)間和終凝時(shí)間相差在5 min左右，而本試驗(yàn)測試結(jié)果表明，終凝時(shí)間與初凝時(shí)間相差14 min。

2.2 MPC砂漿的力學(xué)性能（見表2）

表2 MPC砂漿的抗壓強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度

由表2可見：

（1）MPC砂漿的3 h抗壓強(qiáng)度可達(dá)4.4 MPa，使得澆筑后的無機(jī)錨固劑具有較高的硬度和穩(wěn)定性，有效防止了澆筑后的無機(jī)錨固劑在其他外在因素下（如強(qiáng)風(fēng)和暴雨等）導(dǎo)致的擾動(dòng)破壞；而1 d抗壓強(qiáng)度達(dá)15.6 MPa，充分顯示了MPC砂漿高早強(qiáng)的特性；3 d和7 d的抗壓強(qiáng)度達(dá)到20 MPa以上，可達(dá)到基材混凝土C50抗壓強(qiáng)度的一半；28 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)38.8 MPa，有效避免了與C50基材混凝土抗壓強(qiáng)度相差較大而導(dǎo)致的錨固破壞。

（2）MPC砂漿的1 d拉拔強(qiáng)度為1.7 MPa，但3 d后即提高到4.6 MPa；3～7 d以及7～28 d的拉拔強(qiáng)度增長速度逐漸變慢，但28 d拉拔強(qiáng)度達(dá)7.7 MPa，高于部分市售有機(jī)錨固劑和無機(jī)錨固劑相應(yīng)的單軸拉拔錨固強(qiáng)度，說明MPC砂漿可以作為一種無機(jī)錨固劑用于加固工程。

（3）相對(duì)于MPC砂漿的抗壓強(qiáng)度，其單軸拉拔錨固強(qiáng)度增長速度相對(duì)較慢，但增長趨勢一致。這主要是由于磷酸鎂水泥早期水化反應(yīng)速率比較快，在3 d后水化速率變慢，故抗壓強(qiáng)度和單軸拉拔錨固強(qiáng)度早期增長速度快，3 d后增長速度慢；但隨著后期生成的水化產(chǎn)物不斷增加，使得抗壓強(qiáng)度和單軸拉拔錨固強(qiáng)度不斷提高。由于MPC砂漿中一直存在未反應(yīng)完的MgO和其他一些反應(yīng)物，這些反應(yīng)物仍會(huì)不斷緩慢發(fā)生反應(yīng)，故直至28 d MPC砂漿的抗壓強(qiáng)度和單軸拉拔錨固強(qiáng)度還會(huì)一直提高，這對(duì)于MPC砂漿作為加固工程的無機(jī)錨固劑十分有益。

2.3 MPC砂漿的收縮性能

通過對(duì)6個(gè)試件的收縮應(yīng)變進(jìn)行測試，求出其平均收縮應(yīng)變，其中最小、最大和平均收縮應(yīng)變?nèi)鐖D2所示。

圖2 MPC砂漿的收縮應(yīng)變

從圖2可以看出，MPC砂漿脫模后1 d試件即開始收縮，無膨脹現(xiàn)象產(chǎn)生，收縮應(yīng)力也很小，平均收縮應(yīng)變僅為64.1×10-5。1～3 d、3～7 d、7～28 d的收縮應(yīng)變變化和抗壓強(qiáng)度及單軸拉拔錨固強(qiáng)度的變化趨勢一致，均表現(xiàn)為早期增長速度快，3 d后增長速度變慢，這主要是由于磷酸鎂水泥水化特性引起的。同時(shí)可以看出，最大和最小收縮應(yīng)變與平均收縮應(yīng)變相差比較大，可達(dá)-78%～74%，但隨著齡期延長，這種差值在逐漸減小，到28 d達(dá)到最小，為-34%～43%。這是由于隨著磷酸鎂水泥水化產(chǎn)物的不斷增多，試件水分蒸發(fā)引起的收縮與水化產(chǎn)物增多引起的膨脹均變慢，使得不同試件的干燥收縮趨于穩(wěn)定。此外，收縮應(yīng)變最小的試件在3～7 d期間，收縮應(yīng)變變小，這可能主要是由于該試件在此期間生成的水化產(chǎn)物較其他試件多，使得試件因自由水揮發(fā)引起的收縮小于水化產(chǎn)物增多引起的膨脹，故試件整體的收縮應(yīng)變減小。有研究表明，在MPC砂漿摻入較多的粉煤灰，MPC砂漿的收縮應(yīng)變顯著降低，這主要是由于粉煤灰的顆粒填充和化學(xué)結(jié)合作用共同抑制了MPC砂漿的干燥收縮[16-18]。由于本試驗(yàn)中粉煤灰摻量較多，測得的MPC砂漿收縮應(yīng)變較小，符合GB/T 37127—2018中規(guī)定的無約束線性收縮率為不大于0.3%要求。

2.4 MPC砂漿的微觀結(jié)構(gòu)

在7 d拉拔試驗(yàn)后，選取MPC砂漿粘結(jié)有鋼筋的試塊，采用SEM觀察其微觀形貌，如圖3所示。

圖3 MPC與鋼筋之間的粘結(jié)界面

從圖3（a）可以看出，磷酸鎂水泥中的水化產(chǎn)物與粉煤灰顆粒界面粘結(jié)較為緊密[如圖3（a）中A所示]。有研究表明，粉煤灰單獨(dú)與磷酸二氫鉀溶液澆筑的試塊沒有強(qiáng)度，而當(dāng)重?zé)V砂加入后，澆筑后的試塊抗壓強(qiáng)度明顯提高，除了MgO與磷酸鹽發(fā)生反應(yīng)外，在磷酸鹽溶液中，磷酸鹽也可能與粉煤灰中的活性組分（如氧化鋁）反應(yīng)生成膠凝產(chǎn)物[18]。從圖3（b）可以看出，MPC與鋼筋間存在明顯的摩擦紋，部分裂紋發(fā)生在MPC試塊內(nèi)[如圖3（b）中B所示]，說明MPC與鋼筋之間的界面粘結(jié)非常牢固。已有研究表明，磷酸鎂水泥在弱堿性環(huán)境下，與鐵反應(yīng)生成一些磷酸鐵的化學(xué)絡(luò)合物，如FeH（H2PO4）2、FePO4和FeOOH，這些絡(luò)合物不僅增強(qiáng)了與鋼筋之間的界面粘結(jié)，還和MPC中的主要水化產(chǎn)物MgKPO4·6H2O一起形成一層致密的鈍化膜，對(duì)鋼筋的銹蝕起到很強(qiáng)的防護(hù)作用[7，14]。

通過對(duì)單軸拉拔試驗(yàn)后的試樣進(jìn)行XCT掃描，如圖4所示。對(duì)試樣進(jìn)行XCT掃描共拍攝1014張照片，所拍攝的照片上每個(gè)像素點(diǎn)對(duì)應(yīng)相應(yīng)的CT數(shù)值，通過灰度來體現(xiàn)；材料密度不同，CT數(shù)值也不同，材料的密度越高其灰度越小，在照片中顯示越亮，反之越暗（如孔隙等）[19]。

圖4 MPC砂漿斷面掃描二維圖像

從圖4可以看出，灰度均勻且形狀較大的橢圓形為標(biāo)準(zhǔn)砂；在標(biāo)準(zhǔn)砂周圍，按灰度由高到低分布著未反應(yīng)的重?zé)V砂（主要為MgO顆粒）、MPC水化產(chǎn)物和孔隙，其中白色小點(diǎn)為未反應(yīng)的MgO，黑色孔洞為孔隙，而與標(biāo)準(zhǔn)砂灰度接近的為MPC水化產(chǎn)物[20]。從圖3中可以明顯看出，MPC水化產(chǎn)物將標(biāo)準(zhǔn)砂和未反應(yīng)的MgO顆粒緊密地包裹在一起，進(jìn)而使MPC砂漿具有較高的粘結(jié)性能，從而能更好地將鋼筋和混凝土粘結(jié)在一起，充分發(fā)揮MPC砂漿的錨固性能。雖然MPC砂漿斷面顯示，其內(nèi)部有一些大小不一的封閉氣泡，這些氣泡是在攪拌和澆筑過程中產(chǎn)生的，但這些氣泡并未連通，故對(duì)MPC砂漿的力學(xué)性能和收縮性能有一定程度的影響，若改善攪拌和澆筑工藝，MPC砂漿的力學(xué)性能和收縮性能將會(huì)得到進(jìn)一步改善。

對(duì)XCT掃描的1014張二維圖像進(jìn)行3D重構(gòu)，即得到MPC砂漿的三維圖像，如圖5（a）所示；將MPC砂漿中的標(biāo)準(zhǔn)砂和未反應(yīng)的MgO顆粒抽取后得到MPC砂漿的骨料分布效果圖，如圖5（b）所示。

圖5 3D重構(gòu)效果

從圖5（b）可以看出，在粒徑較大的骨料（標(biāo)準(zhǔn)砂）之間均勻分布著粒徑較小、數(shù)量較多的微細(xì)鎂砂顆粒，即未水化的鎂砂顆粒充當(dāng)了微細(xì)骨料的功能，改善了MPC砂漿微觀尺度上的連續(xù)性，從而使得MPC水化產(chǎn)物能均勻分布在MPC砂漿的骨料之間，有利于將骨料粘結(jié)在一起，這是MPC砂漿錨固粘結(jié)性能較好的主要原因。

3 結(jié)論

（1）MPC砂漿的新拌漿體，擴(kuò)展流動(dòng)度為145 mm。MPC砂漿的初、終凝時(shí)間分別為23、37 min。說明MPC砂漿的工作性能可以適應(yīng)實(shí)際工程對(duì)錨固劑的工作性能要求。

（2）MPC砂漿硬化3 h后抗壓強(qiáng)度即為4.44 MPa，24 h后達(dá)到15.6 MPa，3 d后抗壓強(qiáng)度為21.4 MPa，由此可見MPC砂漿的高早強(qiáng)特性；MPC砂漿28 d單軸錨固拉拔強(qiáng)度可達(dá)7.7 MPa，明顯高于實(shí)際工程中使用的部分市售有機(jī)錨固劑和無機(jī)錨固劑相應(yīng)的單軸拉拔錨固強(qiáng)度，說明MPC砂漿可以滿足加固工程對(duì)錨固劑的力學(xué)性能要求。

（3）試驗(yàn)測得的MPC砂漿收縮應(yīng)變較??；通過SEM、XCT掃描和3D重構(gòu)分析可以看出，MPC水化產(chǎn)物均勻分布在砂和未反應(yīng)的MgO顆粒間，將二者牢固粘結(jié)在一起，因而MPC砂漿具有較高的抗壓強(qiáng)度和單軸錨固拉拔強(qiáng)度。