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    粗糙度對(duì)離心壓氣機(jī)氣動(dòng)性能的綜合影響*

    2021-02-22 02:38:00王金偉何少飛
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年8期
    關(guān)鍵詞:壓氣機(jī)葉輪粗糙度

    王金偉,王 云,張 呈,何少飛

    (1.南昌航空大學(xué) 飛行器工程學(xué)院,江西 南昌330063;2.江西省微小航空發(fā)動(dòng)機(jī)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江西 南昌330063)

    引言

    離心壓氣機(jī)的主要工作部分為葉輪,葉輪由葉片和輪盤組成。與軸流壓氣機(jī)相比,離心壓氣機(jī)具有單級(jí)增壓能力強(qiáng)、防喘特性好等優(yōu)點(diǎn)。通常在設(shè)計(jì)制造微小型發(fā)動(dòng)機(jī)時(shí),考慮到微小型發(fā)動(dòng)機(jī)的尺寸小、空氣流量小,并要求發(fā)動(dòng)機(jī)的整體結(jié)構(gòu)緊湊,因此單級(jí)增壓能力強(qiáng)的離心壓氣機(jī)比軸流壓氣機(jī)能更好的適應(yīng)其工作設(shè)計(jì)狀況,在微小型發(fā)動(dòng)機(jī)中也得到更廣泛的使用[1]。在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中,氣體流主流流經(jīng)壓氣機(jī),同時(shí)帶來(lái)的還有各種雜質(zhì)灰塵以及細(xì)小顆粒,而這些雜質(zhì)對(duì)壓氣機(jī)葉輪都有不同程度的沖蝕磨損[2],這就導(dǎo)致壓氣機(jī)葉輪表面光滑程度發(fā)生改變,進(jìn)一步對(duì)壓氣機(jī)的氣動(dòng)性能帶來(lái)一定程度的影響。

    國(guó)內(nèi)外的研究人員關(guān)于壓氣機(jī)性能結(jié)構(gòu)方面的研究技術(shù)和實(shí)驗(yàn)方法已經(jīng)較為成熟,而對(duì)于壓氣機(jī)表面粗糙度的研究則不夠深入。張浩[3]等人通過(guò)對(duì)軸流壓氣機(jī)葉片不同局部位置粗糙度的改變,得出葉片前緣粗糙度越小,壓氣機(jī)氣動(dòng)性能越好,而對(duì)于葉片尾緣,適當(dāng)?shù)拇植诙葘?duì)其流場(chǎng)性能有增益效果。軸流式壓氣機(jī)的壓縮效率極大程度上取決于葉型,因此葉片粗糙度對(duì)軸流式壓氣機(jī)性能影響較為顯著[4-7],而在各項(xiàng)性能中,粗糙度的改變對(duì)入口壓差的影響最大[8]。李釗[9]等人分析了壓氣機(jī)積垢后壓氣機(jī)性能損失,表明積垢對(duì)壓氣機(jī)性能的影響主要體現(xiàn)在積垢改變了葉片表面粗糙度,增加了摩擦損失,使流動(dòng)損失增大。國(guó)外一些學(xué)者通過(guò)研究粗糙度對(duì)葉柵和葉型損失的影響,指出了多個(gè)和單個(gè)局部粗糙度對(duì)壓氣機(jī)性能影響間的關(guān)系[10]。同時(shí)利用不同雷諾數(shù)下定常和非定常兩種不同方式進(jìn)行對(duì)比,確立驗(yàn)證了粗糙度對(duì)流動(dòng)性能的影響機(jī)理[11-14]。孫爽[15]等人通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)葉型損失及附面層發(fā)展與壁面表面粗糙度范圍和高度相關(guān)。在近失速工況下,粗糙度對(duì)壓氣機(jī)效率影響達(dá)到10%以上[16]。而在同一工況下,隨著轉(zhuǎn)速的增大,由粗糙度引起的效率損失會(huì)有所減小[17]。更有研究表明,粗糙度的改變會(huì)直接影響到接觸面表面的對(duì)流換熱[18]。

    目前國(guó)內(nèi)外研究人員對(duì)軸流壓氣機(jī)葉片粗糙度的研究較為廣泛,而對(duì)離心壓氣機(jī)葉輪粗糙度方面的研究缺乏系統(tǒng)的分析。本文針對(duì)某微小型離心壓氣機(jī)(如圖1 所示),在不同轉(zhuǎn)速和流量下,研究粗糙度對(duì)壓氣機(jī)性能的影響,以及探究離心壓氣機(jī)不同部位對(duì)粗糙度的敏感性,為壓氣機(jī)的制造和防護(hù)提供一定的參考。

    圖1 離心壓氣機(jī)三維模型

    1 研究對(duì)象與數(shù)值模型

    1.1 研究對(duì)象及計(jì)算方法

    為了研究粗糙度變化對(duì)離心壓氣機(jī)性能影響的機(jī)理,選取某微小型離心壓氣機(jī)為研究對(duì)象,其幾何參數(shù)以及氣動(dòng)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1 所示。

    表1 離心壓氣機(jī)主要幾何參數(shù)

    數(shù)值計(jì)算采用有限體積法,對(duì)相對(duì)坐標(biāo)系下Navier-Stokes(N-S)方程的三維雷諾平均方程進(jìn)行求解,湍流模型采用k-ε 模型。邊界條件給定為:進(jìn)口采用總溫總壓邊界,出口給定平均靜壓,壁面采用絕熱無(wú)滑移邊界條件,對(duì)于整體或不同局部分別設(shè)置其粗糙度參數(shù)。

    與光滑壁面不同,對(duì)于粗糙壁面,近壁速度μ+的表達(dá)式為

    式中

    式中

    式中Cμ為k~ε 湍流模型常數(shù),k 為湍動(dòng)能,C 為與壁面粗糙度相關(guān)的對(duì)數(shù)層常數(shù),△y 為離壁面的距離,μ 和ρ為流體的粘度和密度,yR為等效砂粒粗糙度。

    1.2 網(wǎng)格劃分及其無(wú)慣性驗(yàn)證

    為了提高計(jì)算速度、縮減計(jì)算時(shí)間,本文截取葉輪的一個(gè)流道區(qū)域,采用專業(yè)的旋轉(zhuǎn)機(jī)械網(wǎng)格劃分軟件turbogid 進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格和計(jì)算模型如圖2 所示,計(jì)算區(qū)域包括進(jìn)出氣口、葉片、機(jī)匣、輪轂、兩側(cè)面7部分。邊界條件給定為:進(jìn)口采用總溫總壓邊界,出口給定平均靜壓,兩側(cè)面采用旋轉(zhuǎn)周期壁面條件,機(jī)匣和輪轂面采用絕熱無(wú)滑移邊界條件,對(duì)于整體或不同局部研究壁面,分別設(shè)置其粗糙度數(shù)值。

    網(wǎng)格質(zhì)量的好壞對(duì)仿真模擬的準(zhǔn)確性有一定影響,為了避免由于網(wǎng)格質(zhì)量而帶來(lái)的計(jì)算誤差,對(duì)此進(jìn)行了網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證,如圖3 所示,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量在60 萬(wàn)以上時(shí)總壓比趨于穩(wěn)定,與設(shè)計(jì)點(diǎn)工況值相近,滿足網(wǎng)格無(wú)關(guān)性的要求。

    2 葉輪仿真結(jié)果分析

    圖4 所示為10%、50%和90%葉高處的葉片表面靜壓分布,葉片靜壓分布代表了葉片負(fù)載,而靜壓分布曲線所包圍的面積體現(xiàn)了葉片對(duì)流體做功的大小。可以看出:隨著葉高的升高,葉片對(duì)流體做功越大,葉輪主要做功的位置是后半部分。而葉片根部負(fù)載較小,是由于氣流在輪轂和葉根處出現(xiàn)流動(dòng)分離,使得葉片在此處做功能力較弱。在整個(gè)流道中,葉片表面靜壓分布都呈明顯的上升趨勢(shì),且葉片壓力負(fù)荷分布較為均勻,避免了葉片負(fù)荷集中所帶來(lái)的二次流動(dòng)損失,這也說(shuō)明了仿真的可靠性。

    由于氣流在離心壓氣機(jī)中流動(dòng)形式復(fù)雜,在流道流動(dòng)時(shí)還受壓氣機(jī)離心力作用,這就導(dǎo)致了氣流在壓氣機(jī)進(jìn)出口時(shí)壓力和速度分布不均勻。如圖5、圖6 所示,在壓氣機(jī)進(jìn)口處存在一個(gè)低壓區(qū)和一個(gè)高壓區(qū),同時(shí)在低壓區(qū)對(duì)應(yīng)區(qū)域存在一個(gè)高速區(qū),這是因?yàn)槿~片高速旋轉(zhuǎn),氣流流經(jīng)壓氣機(jī)葉片時(shí),在靠近吸力面處會(huì)超音速流動(dòng)形成激波,造成激波損失,使局部形成一個(gè)低壓區(qū),而在壓力面時(shí),氣流流速逐漸降低,氣流的動(dòng)能轉(zhuǎn)化為壓力能,形成局部高壓區(qū)。

    圖3 總壓比隨網(wǎng)格數(shù)的變化曲線

    圖4 不同葉高處葉片表面壓力分布圖

    氣流在離心壓氣機(jī)流道流動(dòng)時(shí),由于離心力的作用,氣流流動(dòng)方向會(huì)由軸向轉(zhuǎn)為徑向。如圖7、圖8 所示,葉輪子午面的壓力從進(jìn)口到出口呈現(xiàn)出整體上升的趨勢(shì),而葉輪子午面的馬赫數(shù)呈現(xiàn)出整體下降的趨勢(shì),在進(jìn)口處局部氣流超音速流動(dòng)形成高馬赫數(shù)區(qū)域,但由于高馬赫數(shù)區(qū)域范圍較小,影響范圍不大,氣流整體損失也不大,這也說(shuō)明整個(gè)壓氣機(jī)性能穩(wěn)定良好,適合開(kāi)展進(jìn)一步研究。

    圖5 葉輪進(jìn)口壓力

    圖6 葉輪進(jìn)口馬赫

    3 粗糙度對(duì)壓氣機(jī)性能影響分析

    3.1 葉輪表面粗糙度影響分析

    圖7 子午面平均靜壓

    圖8 子午面相對(duì)馬赫數(shù)

    圖9 壓比-流量特性曲線

    圖9 和圖10 給出了設(shè)計(jì)工況點(diǎn)下,離心壓氣機(jī)葉輪表面不同粗糙度下的壓氣機(jī)特性曲線,由圖可知,隨著粗糙度的增大,壓氣機(jī)整體氣動(dòng)性能出現(xiàn)不同程度的衰減,流量堵塞點(diǎn)也提前到達(dá),縮減了壓氣機(jī)的流量裕度和穩(wěn)定工作范圍。這是因?yàn)榇植诙鹊脑龃?,增大了氣流與壓氣機(jī)流道接觸面的摩擦力,使得摩擦損失增大,對(duì)壓氣機(jī)流道的流通能力造成了負(fù)面影響,進(jìn)而影響了壓氣機(jī)的氣動(dòng)性能。同時(shí)可以看出,粗糙度越大,壓氣機(jī)性能衰減的趨勢(shì)越小,同一粗糙度下,壓氣機(jī)氣動(dòng)性能在大流量工況時(shí)衰減更嚴(yán)重。

    圖10 效率-流量特性曲線

    圖11 為設(shè)計(jì)工況下葉輪不同粗糙度對(duì)應(yīng)的熵分布云圖,可以看出,粗糙度的變化對(duì)熵的整體分布趨勢(shì)并無(wú)太大影響,但在壓氣機(jī)出口葉片尾緣區(qū)域處,粗糙度越大,熵值越大。這是由于粗糙度的增加導(dǎo)致附面層流動(dòng)的阻力的增大,尾緣附近流動(dòng)紊亂,流動(dòng)損失也隨之增大,熵增效果更顯著。

    3.2 局部粗糙度對(duì)氣動(dòng)性能的影響

    粗糙度對(duì)壓氣機(jī)性能的影響主要體現(xiàn)在效率衰減上,為探究局部粗糙度對(duì)壓氣機(jī)氣動(dòng)性能的影響,在設(shè)計(jì)工況點(diǎn)下,對(duì)壓氣機(jī)流道不同局部位置的粗糙度情況進(jìn)行對(duì)比分析。粗糙度分布方案如表2 所示,其中粗糙面的等效砂粒粗糙度統(tǒng)一設(shè)置為0.02mm。

    表2 局部粗糙度設(shè)置方案

    圖11 不同粗糙度對(duì)應(yīng)的熵分布

    如圖12 所示,葉片表面設(shè)置粗糙度使壓氣機(jī)的絕熱效率下降了1.08%,對(duì)壓氣機(jī)氣動(dòng)性能損失有較大的影響,而機(jī)匣面與輪轂面設(shè)置粗糙度時(shí),壓氣機(jī)效率分別下降了0.15%和0.19%,這說(shuō)明壓氣機(jī)效率對(duì)機(jī)匣和輪轂部位粗糙度的變化不敏感,葉片表面粗糙度的增大是壓氣機(jī)效率衰減的主要原因。對(duì)比方案2、方案5 和方案6可知,葉片吸力面與壓力面設(shè)置粗糙度時(shí),壓氣機(jī)效率分別下降了0.74%和0.62%,而兩者效率下降之和比整個(gè)葉片表面設(shè)置粗糙度時(shí)壓氣機(jī)效率下降的數(shù)值要大。這說(shuō)明葉片吸力面粗糙度的變化對(duì)壓氣機(jī)效率的影響要略大于葉片壓力面,而葉片整體粗糙度對(duì)壓氣機(jī)效率的衰減并不等于局部粗糙度對(duì)壓氣機(jī)效率衰減數(shù)值的簡(jiǎn)單疊加。

    圖12 不同局部粗糙度時(shí)的壓氣機(jī)效率

    4 結(jié)論

    通過(guò)上述分析,可以得出以下結(jié)論:

    (1)粗糙度的增大會(huì)縮小離心壓氣機(jī)穩(wěn)定工作范圍,使壓氣機(jī)的流量堵塞點(diǎn)提前到達(dá),同時(shí)隨著粗糙度增大,壓氣機(jī)性能衰減越嚴(yán)重,但趨勢(shì)會(huì)逐漸減小,在同粗糙度下,流量越大壓氣機(jī)氣動(dòng)性能衰減越嚴(yán)重。

    (2)機(jī)匣面和輪轂面設(shè)置粗糙度對(duì)壓氣機(jī)效率影響較小,壓氣機(jī)效率對(duì)葉片表面粗糙度變化最敏感。

    (3)葉片表面整體粗糙度對(duì)離心壓氣機(jī)效率的衰減作用在數(shù)值上比各個(gè)局部粗糙度帶來(lái)的效率衰減作用之和要小。

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