基于AdvantEdge的直槽絲錐工藝參數(shù)優(yōu)化*

趙勝榮，郭 宏，曹 鐸，閆獻(xiàn)國，任黨陽

(太原科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，太原 030024)

0 引言

近些年，316L不銹鋼因其良好的耐腐蝕耐高溫性、加工硬化性、表面光澤以及生物相容性，被廣泛應(yīng)用于生物醫(yī)藥行業(yè)、航空航天業(yè)、汽車業(yè)以及高溫工業(yè)領(lǐng)域的大量設(shè)備中[1]。但因316L不銹鋼塑性、硬度以及伸長率較大，致使攻絲排屑困難，通用絲錐難以進(jìn)行高效加工，因此本文從優(yōu)化絲錐工藝參數(shù)方面出發(fā)，提高通用絲錐的攻絲性能。

在絲錐工藝研究方面，鄔本祥等[2]采用PVD涂層技術(shù)對M8含鈷高速鋼絲錐分別進(jìn)行TiN、AlTiSiXN涂層，并對涂層和未涂層絲錐進(jìn)行性能測試，試驗(yàn)論證了耐磨涂層可顯著提高絲錐壽命、有效降低工件螺紋粗糙度；劉海濤等[3]針對擠壓絲錐內(nèi)螺紋成形加工過程的切屑液選取進(jìn)行了研究，通過對比兩種切削液(乳化液、切削油)作用下的攻絲壽命試驗(yàn)結(jié)果，可知切削液對刀具使用壽命影響較大且切削油效果較優(yōu)；Oliveira J A D等[4]研究了擠壓絲錐對7075-T6鋁合金材料進(jìn)行攻絲時的成形速度、絲錐涂層和錐齒狀對內(nèi)螺紋成形的影響，并確定TiN涂層可有效提高錐齒硬度；Bustillo A等[5]對硅合金攻絲過程的穩(wěn)定性進(jìn)行研究，研究表明DLC涂層絲錐攻絲產(chǎn)生的切屑表面光滑，有助于降低積屑瘤的產(chǎn)生；Pereira等[6]研究了刀具涂層、螺紋長度和進(jìn)給速度等參數(shù)對SAE 1045工件攻絲軸向力和扭矩值的影響；Coelho C C F等[7]研究了不同轉(zhuǎn)速下的兩種攻絲工藝加工7075-T651鋁合金時，潤滑油和乳化液用量對攻絲過程及環(huán)境的影響，且表明最低用量的潤滑油可降低環(huán)境污染。

從現(xiàn)有文獻(xiàn)來看，優(yōu)化直槽絲錐工藝參數(shù)提高攻絲性能的研究仍不多見，因此本文以加工316L不銹鋼的直槽絲錐為研究對象，從優(yōu)化絲錐工藝參數(shù)(主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層、切削液種類)方面提高工件材料可加工性。旨在提高刀具性能，改善316L不銹鋼的攻絲效果。

1 AdvantEdge攻絲模擬模型驗(yàn)證

本研究基于攻絲模擬環(huán)境進(jìn)行，為證實(shí)攻絲模擬數(shù)據(jù)的可靠性，需進(jìn)行攻絲模擬試驗(yàn)可行性驗(yàn)證。為此，分別通過攻絲機(jī)和AdvantEdge軟件進(jìn)行M8粗牙通用直槽絲錐攻絲對比試驗(yàn)，其試驗(yàn)參數(shù)見表1。

表1 攻絲驗(yàn)證及模擬條件參數(shù)

攻絲模擬過程中，為提高有限元軟件計算速度，只對受力最大的絲錐切削部分進(jìn)行模擬[8]，因此將絲錐切削部分三維模型保存為STEP格式導(dǎo)入AdvantEdge軟件中作為刀具模型。

攻絲試驗(yàn)與攻絲模擬結(jié)果進(jìn)行對比，其扭矩值(切削錐部分扭矩)、切屑形態(tài)對比見圖1和圖2。

(a)攻絲試驗(yàn)扭矩 (b)攻絲仿真扭矩圖1 試驗(yàn)與仿真扭矩對比

由圖1可知，在同一轉(zhuǎn)速下的攻絲扭矩變化趨勢一致，其攻絲仿真最大扭矩值較小于試驗(yàn)值且差值較小。扭矩值存在差異原因?yàn)椋汗ソz模擬為理想工作條件，而實(shí)際攻絲過程中存在裝夾誤差、測量誤差、機(jī)床振動等一系列影響，致使攻絲扭矩增加。此外，由圖2可知，同一轉(zhuǎn)速下的攻絲模擬及試驗(yàn)切屑形態(tài)均為帶狀切屑，且切屑卷曲形態(tài)相似。

(a)攻絲試驗(yàn)切屑 (b)攻絲仿真切屑圖2 切屑形態(tài)對比圖

由此分析可知，攻絲試驗(yàn)及模擬扭矩整體變化趨勢相同，且同一轉(zhuǎn)速下的切屑形態(tài)相似，可證實(shí)基于AdvantEdge的攻絲有限元模擬模型數(shù)據(jù)可靠。

2 直槽絲錐工藝參數(shù)優(yōu)化

在內(nèi)螺紋加工過程中，主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層和切削液種類均對攻絲性能有所影響，因此選取其作為絲錐工藝優(yōu)化試驗(yàn)的影響因素，從改善工藝方面提高316L不銹鋼材料的可加工性。

2.1 各工藝參數(shù)對攻絲性能的影響

為明確各工藝參數(shù)對絲錐攻絲性能的影響趨勢，本研究選取主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層、切削液種類為優(yōu)化對象進(jìn)行單因素試驗(yàn)分析。其主軸轉(zhuǎn)速水平選取為200 r/min、240 r/min、280 r/min、320 r/min、380 r/min；絲錐涂層水平選取為TiN涂層、TiC涂層、TiAlN涂層、Al2O3涂層(各涂層特點(diǎn)見表2)；切削液種類水平選取為煤油與機(jī)油1:1比例混合、水、乳化液(稀釋10倍)、油基切削液、表面活性劑10%與水90%配比。

表2 常用刀具涂層特點(diǎn)

在通用絲錐攻絲模擬試驗(yàn)條件基礎(chǔ)之上，修改各工藝因素水平進(jìn)行單因素試驗(yàn)，其中絲錐涂層涂覆厚度為0.001 mm，攻絲模擬試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。各工藝參數(shù)變化對攻絲軸向力、扭矩、溫度的影響趨勢見表3。

表3 絲錐各工藝參數(shù)對攻絲性能的影響分析

續(xù)表

由表3各性能指標(biāo)變化趨勢分析可知：

(1)隨著主軸轉(zhuǎn)速的增加，攻絲軸向力逐漸減小，扭矩逐漸上升，溫度呈先減小后增加趨勢。

(2)在同一工況下，TiC涂層、TiAlN涂層、Al2O3涂層與未涂層絲錐相比，可有效降低攻絲扭矩和軸向力，但溫度有所升高；其中，Al2O3涂層可顯著降低軸向力、扭矩，但因涂層導(dǎo)熱及傳熱性差的特點(diǎn)致使攻絲溫度明顯升高。

(3)在320 r/min攻絲條件下，使用煤油與機(jī)油1:1比例的切削液攻絲，其軸向力、扭矩值比其他切削液大，但溫度降幅明顯。原因?yàn)椋好河团c機(jī)油混合的切削液熱對流系數(shù)高，降溫效果良好，但因切屑液本身材料屬性致使?jié)櫥暂^差。

為改善加工316L不銹鋼的直槽絲錐攻絲性能，應(yīng)以降低軸向力、扭矩、溫度為優(yōu)化原則，因此為顯著提高攻絲過程降溫能力，選定切削液為煤油和機(jī)油1:1比例混合液。此外，主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層最優(yōu)工藝水平需依據(jù)進(jìn)一步的優(yōu)化試驗(yàn)選定。

2.2 全因素試驗(yàn)設(shè)計及結(jié)果

為了高效實(shí)現(xiàn)工藝參數(shù)優(yōu)化目標(biāo)，在單因素試驗(yàn)分析基礎(chǔ)之上，從優(yōu)化主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層方面進(jìn)行全因素攻絲試驗(yàn)。此外，為提高工藝優(yōu)化數(shù)據(jù)的可靠性，增設(shè)了主軸轉(zhuǎn)速水平420 r/min，則全因素?zé)o重復(fù)試驗(yàn)因素水平選取如表4所示。

表4 全因素試驗(yàn)的因素與水平

本工藝優(yōu)化研究需進(jìn)行30組攻絲模擬試驗(yàn)，如表5所示。攻絲試驗(yàn)?zāi)M條件為：采用M8通用絲錐三維模型作為加工刀具。設(shè)定尺寸為20×20×12 mm的316L不銹鋼為工件，螺紋底孔直徑為6.8 mm；切削液選取煤油和機(jī)油1:1比例混合液，浸入式潤滑，通孔加工；絲錐涂層以及主軸轉(zhuǎn)速依據(jù)表5試驗(yàn)設(shè)計進(jìn)行攻絲模擬參數(shù)設(shè)置。工藝參數(shù)優(yōu)化模擬試驗(yàn)結(jié)果如表5所示,其各涂層絲錐在不同轉(zhuǎn)速下的攻絲性能影響趨勢見圖3。

表5 全因素試驗(yàn)及結(jié)果

續(xù)表

(a)不同涂層絲錐對攻絲軸向力的影響趨勢

(b)不同涂層絲錐對攻絲扭矩的影響趨勢

(c)不同涂層絲錐對攻絲溫度的影響趨勢圖3 不同涂層絲錐對攻絲性能的影響趨勢分析

2.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)熵權(quán)分析

2.3.1 熵權(quán)分析法

熵權(quán)法是以信息熵理論為基礎(chǔ)建立的綜合評價權(quán)重分析方法，可彌補(bǔ)主觀賦權(quán)的不足性和增加目標(biāo)權(quán)重的可信度，在多目標(biāo)優(yōu)化研究方面應(yīng)用廣泛[9]。多目標(biāo)試驗(yàn)熵權(quán)分析方法具體步驟如下：

(1)試驗(yàn)數(shù)據(jù)標(biāo)準(zhǔn)化處理

在攻絲試驗(yàn)數(shù)據(jù)中，可得到各組試驗(yàn)的評價指標(biāo)值Xi(i=1,2,3,…,m)。其中，m為試驗(yàn)次數(shù)，n為評價指標(biāo)，構(gòu)成原始數(shù)據(jù)矩陣D=(xij)m×n。

為提高數(shù)據(jù)分析的可靠性，對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理，本研究采用“越小越好”標(biāo)準(zhǔn)，歸一化公式如下：

(1)

(2)各性能指標(biāo)的信息熵計算

由信息熵理論可知，第j個信息熵值計算公式如下：

(2)

式中，m為試驗(yàn)次數(shù)；rij為標(biāo)準(zhǔn)化處理后的各試驗(yàn)指標(biāo)值，其中當(dāng)rij=0時，令rijlnrij=0 。

(3)各性能指標(biāo)的熵權(quán)計算

為進(jìn)一步確定各性能指標(biāo)所占權(quán)重，第j個指標(biāo)的熵權(quán)計算公式如下所示：

(3)

其中，各性能指標(biāo)權(quán)重之和為1，則基于熵權(quán)法的綜合權(quán)重指標(biāo)W表示如下：

W=(w1,w2,…,wn)

(4)

(4)各試驗(yàn)數(shù)據(jù)綜合評分

綜合評分公式作為將多指標(biāo)轉(zhuǎn)化單指標(biāo)問題的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，采用該公式對各試驗(yàn)組進(jìn)行綜合評分計算，進(jìn)而確定最佳跑分試驗(yàn)組合。綜合評分公式如下所示：

(5)

2.3.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

為進(jìn)一步確定最優(yōu)試驗(yàn)組，根據(jù)熵權(quán)法確定各性能指標(biāo)的權(quán)重值。因各性能指標(biāo)單位以及數(shù)據(jù)波動范圍不一，需對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化處理，采用式(1)進(jìn)行處理，處理結(jié)果如表6所示。

表6 攻絲試驗(yàn)數(shù)據(jù)熵權(quán)分析

熵權(quán)法作為一種多指標(biāo)試驗(yàn)客觀分析方法，可避免主觀設(shè)置權(quán)重的不確定性，提高數(shù)據(jù)分析準(zhǔn)確性。根據(jù)式(2)、式(3)分別計算該數(shù)據(jù)各性能指標(biāo)的信息熵和權(quán)重，計算結(jié)果見表7。

表7 評價指標(biāo)權(quán)重

多指標(biāo)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，需將多指標(biāo)問題轉(zhuǎn)化為單目標(biāo)問題，對各指標(biāo)各組試驗(yàn)歸一化數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合評分。因此根據(jù)熵權(quán)計算結(jié)果可知，該優(yōu)化試驗(yàn)的綜合評分公式為：

(6)

2.4方差分析

采用Minitab17統(tǒng)計軟件對表6各項(xiàng)指標(biāo)歸一化數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析，其分析結(jié)果如表8所示。

表8 工藝參數(shù)方差分析表

在Minitab系統(tǒng)中，顯著性系數(shù)P<0.01時，表示因素對輸出結(jié)果影響極為顯著，記作“**”；當(dāng)0.010.05時，表示因素對輸出結(jié)果影響不明顯，可忽略[10]。因此，在方差分析表中，顯著性程度用“*”表示，不顯著不做標(biāo)識。

由表8可知，各因素對攻絲性能的影響排名為：主軸轉(zhuǎn)速>絲錐涂層；因素B(主軸轉(zhuǎn)速)對直槽絲錐攻絲性能影響極為顯著。因此在工藝優(yōu)化過程中，應(yīng)著重考慮主軸轉(zhuǎn)速對攻絲過程的影響。

3 工藝優(yōu)化結(jié)果對比

由以上分析可知，對絲錐涂層、攻絲轉(zhuǎn)速進(jìn)行全因素試驗(yàn)并通過熵權(quán)分析得最優(yōu)工藝參數(shù)組合為：轉(zhuǎn)速200 r/min+Al2O3絲錐涂層。為進(jìn)一步驗(yàn)證優(yōu)化工藝參數(shù)是否達(dá)到提高絲錐攻絲性能的要求，對通用絲錐進(jìn)行優(yōu)化工藝以及原始工藝參數(shù)模擬試驗(yàn)，并進(jìn)行攻絲效果對比。工藝優(yōu)化對比試驗(yàn)參數(shù)如表9所示。

表9 工藝優(yōu)化對比試驗(yàn)

3.1 攻絲性能指標(biāo)對比

對表9中的兩組試驗(yàn)進(jìn)行攻絲模擬，其軸向力、扭矩、溫度數(shù)據(jù)對比如圖4所示。圖4中，A為對比組，B為工藝優(yōu)化組。

由圖4可知，對通用絲錐攻絲工藝以及刀具涂層進(jìn)行優(yōu)化之后，攻絲性能指標(biāo)軸向力、扭矩、溫度值均有所降低。具體表現(xiàn)為：最大軸向力從217.687 N降至183.235 N，降低了34.452 N；最大扭矩從6.344 N·m降至5.207 N·m，降低了1.137 N·m；最大溫度從159.732 ℃降至141.584 ℃，降低了18.148 ℃。

由上述數(shù)據(jù)分析可知，通過熵權(quán)分析獲得的工藝優(yōu)化結(jié)果可靠，其優(yōu)化工藝有效改善了通用直槽絲錐的攻絲性能，降低了316L不銹鋼材料內(nèi)螺紋加工難度。

3.2 刀具切屑形態(tài)對比

切削加工中，切屑形態(tài)作為研究刀具加工性能的重要因素，其切屑卷屑、斷屑程度與工件材料、刀具角度、工藝參數(shù)等有著不可分割的關(guān)系。內(nèi)螺紋加工中，切屑排出較為困難，為提高絲錐排屑能力應(yīng)努力降低切屑卷曲直徑，提高攻絲性能[11]。為此，應(yīng)從該方面對A、B組攻絲試驗(yàn)進(jìn)行分析，進(jìn)一步判斷優(yōu)化試驗(yàn)是否可行。

(a)軸向力對比

(b)扭矩對比

(c)溫度對比圖4 工藝優(yōu)化試驗(yàn)攻絲性能比較

A、B組攻絲試驗(yàn)切屑形態(tài)如圖5所示。對比分析A、B組攻絲試驗(yàn)切屑形態(tài)可知，其切屑卷曲直徑由大到小排名為：A>B。分析對比A、B組切屑卷曲程度可發(fā)現(xiàn)，B組切屑卷曲半徑較小、卷屑能力提高，延長刀具使用壽命。

(a)對比組(b)工藝優(yōu)化組 圖5 切屑形態(tài)比較

綜上所述，優(yōu)化工藝參數(shù)可有效改善通用直槽絲錐的攻絲性能，提高刀具卷屑能力。因此，加工316L不銹鋼的最優(yōu)絲錐工藝參數(shù)為轉(zhuǎn)速200 r/min、Al2O3絲錐涂層，切削液選取與原始工藝一致的煤油和機(jī)油1:1比例混合液。

4 結(jié)論

通過分析加工316L不銹鋼的直槽絲錐工藝參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果可知：

(1)選取主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層、切削液種類為優(yōu)化對象進(jìn)行單因素試驗(yàn)分析，確定了最佳切削液種類為煤油和機(jī)油1:1比例混合液，該切削液可有效降低攻絲溫度。

(2)通過對工藝參數(shù)(主軸轉(zhuǎn)速、絲錐涂層)水平進(jìn)行全因素試驗(yàn)和熵權(quán)分析，可確定最佳工藝參數(shù)組合為：Al2O3絲錐涂層、攻絲轉(zhuǎn)速200 r/min。

(3)由方差分析可知，與絲錐涂層相比，主軸轉(zhuǎn)速對攻絲性能的影響較大且極為顯著。因此在工藝優(yōu)化過程中，應(yīng)著重考慮主軸轉(zhuǎn)速對攻絲過程的影響。

(4)優(yōu)化工藝相對于原始絲錐工藝而言：在攻絲過程中，最大軸向力從217.687 N降至183.235 N，降低了34.452 N；最大扭矩從6.344 N·m降至5.207 N·m，降低了1.137 N·m；最大溫度從159.732 ℃降至141.584 ℃，降低了18.148 ℃；絲錐卷屑能力提高。