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    安化公司220t/h循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)改造的效果

    2021-01-20 02:22:46程建軍河南省安陽(yáng)化學(xué)工業(yè)集團(tuán)有限公司河南安陽(yáng)455133
    化工管理 2021年1期
    關(guān)鍵詞:省煤器飛灰管束

    程建軍(河南省安陽(yáng)化學(xué)工業(yè)集團(tuán)有限公司,河南 安陽(yáng) 455133)

    0 引言

    循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點(diǎn)是:燃料適應(yīng)性廣、爐溫偏度、煙氣中氮氧化物含量偏低、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大、單位爐膛熱負(fù)荷大、爐內(nèi)傳熱能力強(qiáng)等[1-2]。循環(huán)硫化床鍋爐引進(jìn)后在工業(yè)領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。由于我國(guó)循環(huán)流化床鍋爐比其他燃煤鍋爐起步晚、歷史短,循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)和運(yùn)行規(guī)律還沒(méi)有完全被廣大設(shè)計(jì)、運(yùn)行、檢修技術(shù)人員全面掌握,造成新建的一些鍋爐實(shí)際運(yùn)行效果達(dá)不到設(shè)計(jì)要求[3-4],在運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)了許多影響鍋爐安全、穩(wěn)定、長(zhǎng)周期運(yùn)行的問(wèn)題,鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)效益也不理想。

    1 循環(huán)流化床鍋爐基本情況介紹

    安陽(yáng)化學(xué)工業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司的11#鍋爐為唐山信德鍋爐集團(tuán)有限公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)制造的220t/h高溫高壓循環(huán)流化床鍋爐,鍋爐結(jié)構(gòu)布置為“Π”型,鍋爐爐膛四周布置有膜式水冷壁管和爐膛內(nèi)上部稀相區(qū)依次布置有一級(jí)蒸發(fā)器(進(jìn)、出口煙溫1004℃、902℃);三級(jí)過(guò)熱器(進(jìn)、出口煙溫902℃、820℃)、二級(jí)過(guò)熱器(進(jìn)、出口煙溫820℃、748℃)、一級(jí)過(guò)熱器(進(jìn)、出口煙溫748℃、622℃);二級(jí)蒸發(fā)器(進(jìn)、出口煙溫622℃、548℃)及二級(jí)省煤器(進(jìn)、出口煙溫548℃、459℃);爐膛出口布置二個(gè)中溫旋風(fēng)分離器(進(jìn)、出口煙溫459℃、450℃);鍋爐尾部煙道布置有一級(jí)省煤器(進(jìn)、出口煙溫450℃、307℃)及空氣預(yù)熱器(進(jìn)、出口煙溫307℃、140℃)等受熱面。燃料為當(dāng)?shù)刂苓叺臒o(wú)煙煤、發(fā)熱量在4500kcal/kg左右;鍋爐設(shè)計(jì)熱效率為88%;設(shè)計(jì)煤耗為35.8t/h。其中一級(jí)蒸發(fā)管位于爐膛床料上方約20m位置,由兩組管束組成,每組管束由兩排Φ32mm×5mm材質(zhì)為20G高壓鍋爐管制成。錯(cuò)列布置,橫向間距90mm,縱向間距60mm。管束底部迎風(fēng)面、背風(fēng)面及彎頭都裝有防磨護(hù)瓦,沿爐膛寬度方向用定位裝置固定管束,一級(jí)蒸發(fā)管向上起吊掛作用,起吊掛作用的鍋爐管變徑為Φ38mm×6mm,向上沿爐膛深度方向分為三排,支撐和吊掛各級(jí)過(guò)熱器、二級(jí)蒸發(fā)器及高溫省煤器。二級(jí)省煤器布置在爐膛上部出口位置,采用Φ38mm×6mm材質(zhì)為20G的管彎成水平蛇形管,順列雙管圈布置光管式,橫向間距95mm、縱向間距115mm。因?yàn)榄h(huán)保對(duì)“N”排放的要求,在鍋爐尾部中溫分離器后一級(jí)省煤器前加裝了SCR脫硝系統(tǒng)。

    2 220t/h循環(huán)流化床鍋爐存在的問(wèn)題

    11#220t/h循環(huán)流化床鍋爐目前運(yùn)行情況相對(duì)穩(wěn)定,但存在著以下四個(gè)重要問(wèn)題,也是本次改造需要解決的問(wèn)題。

    (1)鍋爐運(yùn)行周期短。布置在爐膛上部的一級(jí)蒸發(fā)器管束變形、磨損非常嚴(yán)重,經(jīng)常因?yàn)檎舭l(fā)器管束爆管而被迫停爐,鍋爐運(yùn)行周期短,嚴(yán)重影響各生產(chǎn)系的穩(wěn)定運(yùn)行。

    (2)鍋爐負(fù)荷達(dá)不到設(shè)計(jì)能力。由于爐膛內(nèi)一級(jí)蒸發(fā)管束變形、磨損嚴(yán)重,鍋爐運(yùn)行時(shí)的一、二次風(fēng)量和給煤量無(wú)法調(diào)整到設(shè)計(jì)值;鍋爐旋風(fēng)分離器的分離效率低和返料器的設(shè)計(jì)不合理等造成“鍋爐循環(huán)灰量”不足,引起爐膛超溫,也影響鍋爐負(fù)荷提。

    (3)SCR脫硝系統(tǒng)超溫。脫硝系統(tǒng)SCR的工作溫度在320~410℃之間,在鍋爐脫硝系統(tǒng)改造時(shí)錯(cuò)誤地將脫硝系統(tǒng)放置在鍋爐中溫分離器和一級(jí)省煤器之間,而此處的設(shè)計(jì)工作溫度為450℃,因此SCR脫硝系統(tǒng)布置在此處,在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)就會(huì)發(fā)生超溫現(xiàn)象,導(dǎo)致SCR脫硝系統(tǒng)無(wú)法正常運(yùn)行。

    (4)爐膛前后墻床溫偏差大。鍋爐正常運(yùn)行時(shí),爐膛床溫前后溫度相差200℃左右,為保證鍋爐運(yùn)行安全,只能讓一部分爐溫保持在低溫下運(yùn)行,這嚴(yán)重想鍋爐負(fù)荷提升;同時(shí)也很容易造成鍋爐局部超溫,要保證鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行,必須解決爐膛床溫前后溫差大的問(wèn)題。

    3 220t/h循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)改造方案

    3.1 受熱面管束磨損的原因

    (1)鍋爐受熱面管束在爐膛和煙道中受高溫?zé)煔獾臋M向沖刷,由于高溫?zé)煔鈹y帶的飛灰顆粒有一定的硬度和動(dòng)能,飛灰顆粒撞擊受熱面管束表面時(shí),對(duì)金屬表面形成一定沖擊和切割作用導(dǎo)致了鍋爐管的磨損。鍋爐受熱面管束管壁金屬表面的磨損量與飛灰存在如式(1)所示的關(guān)系:

    式中:T為管壁金屬表面磨損量(g/m2);C為比例常數(shù),代表飛灰顆粒的磨損特性,與鍋爐使用的煤種有關(guān),煤中SiO2和Al2O3含量越高,C值越大,煤中Fe2O3和CaO含量越高,C值越?。沪菫轱w灰的管壁撞擊率,與飛灰濃度、飛灰顆粒直徑、煙氣流粘性、煙氣速度以及管子直徑有關(guān),飛灰的顆粒的大小及其分布特性與煤的燃燒方式、燃燒特性、細(xì)度以及燃燒條件有關(guān);μ為煙氣中飛灰質(zhì)量濃度(g/m3);w為煙氣中飛灰顆粒的流速,它比煙氣速度小,計(jì)算式采用煙氣速度;t為時(shí)間(s)。

    從式(1)可以看出,受熱面管束磨損量與煙氣速度、飛灰濃度和顆粒直徑、煙氣流粘性以及管子直徑、飛灰顆硬度、燃燒方式以及燃燒條件等多方面因素決定。

    (2)煙氣速度對(duì)受熱面管束磨損的影響:受熱面管束的磨損量與煙氣速度成n(n>3)次方關(guān)系,磨損源于飛灰顆粒具有動(dòng)能,動(dòng)能其速度平方成正比。磨損還與飛灰濃度(飛灰濃度與速度的一次方成正比)、飛灰顆粒撞擊因子和飛灰對(duì)被磨損物體的相對(duì)速度有關(guān)。若近似認(rèn)為vp(顆粒速度)≈vg(煙氣速度)時(shí),磨損量就將和煙氣速度的三次方成正比。煙氣速度的提高,會(huì)促使上述原因的作用加強(qiáng),所以煙氣速度越大,wn值也就越大。

    根據(jù)以上受熱面管束磨損原因的分析,我們認(rèn)為降低高溫、高濃度、大顆粒煙氣的速度是減輕高溫、高濃度、大顆粒煙氣對(duì)受熱面管束沖刷磨損最有效、最直接的辦法;根據(jù)該循環(huán)流化床鍋爐的爐膛受熱面管的實(shí)際布置情況,將爐膛內(nèi)的一級(jí)蒸發(fā)器管橫向、縱向間距加大(將原來(lái)的橫向間距90mm增加到180mm;或?qū)⒖v向間距由原來(lái)的60mm加大到150mm)那么高溫、高濃度、大顆粒煙氣速度可以從原來(lái)7.4m/s降低到橫向3.7m/s、縱向4.1m/s。

    3.2 220t/h循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)改造措施

    (1)一級(jí)蒸發(fā)器管束在原來(lái)爐膛懸浮段上方位置不變,管排數(shù)、錯(cuò)列布置不變,橫向間距不變?yōu)?0mm、縱向間距由原來(lái)的60mm加大到180mm;這樣就使管束最大的流通間距由原來(lái)的109mm加大到200mm(管束斜向間距)以上,煙氣速度可以從原來(lái)的7.4m/s降到3.9m/s;這樣可以極大的減輕高溫、高濃度、大顆粒煙氣對(duì)一級(jí)蒸發(fā)器管束的磨損程度;同時(shí)還保留一級(jí)蒸發(fā)器管束的支撐、吊掛的功能。

    (2)將一級(jí)蒸發(fā)器管束由原來(lái)的Φ32mm×5mm G20管改Φ38mm×6mm,材質(zhì)G20不變,這樣可以將一級(jí)蒸發(fā)器管束和支撐、吊掛功能的三排管束直接對(duì)接,原來(lái)的大小頭可以取消;同時(shí)可以使一級(jí)蒸發(fā)器的受熱面積增加20%左右。

    (3)將一級(jí)蒸發(fā)器管束的斜向上傾角由原來(lái)6°擴(kuò)大至12~15°,這樣可以避免低負(fù)荷時(shí)水循環(huán)動(dòng)力不足造成蒸發(fā)器管束內(nèi)汽水分層、局部過(guò)熱、變形爆管。

    (4)將一級(jí)蒸發(fā)器的防磨瓦蓋板改成長(zhǎng)194mm、寬12mm、厚8mm的防磨筋片,防磨筋片材料選用310S;由于防磨瓦板長(zhǎng)時(shí)間在900℃以上溫度中工作,極容易發(fā)生高溫碳化而失去防磨功能,而防磨筋片是焊接在受熱面管上,防磨筋片的工作溫度和受熱面管一樣可以得到鍋爐水的及時(shí)冷卻,不會(huì)出現(xiàn)高溫而碳化問(wèn)題,防磨功能和效果不會(huì)被破壞。同時(shí)防磨筋片是和一級(jí)蒸發(fā)器管束直接焊接在一起的這樣就可以使一級(jí)蒸發(fā)器受熱面積增加近30%,采用防磨筋片確保一級(jí)蒸發(fā)管能夠長(zhǎng)周期運(yùn)行,根據(jù)同行業(yè)的使用情況采用防磨筋片可以確保一級(jí)蒸發(fā)管使用周期在5a 以上。

    (5)將一級(jí)蒸發(fā)器下集箱2根Φ159mm×15mm的進(jìn)水管該成4根Φ159mm×15mm的進(jìn)水管,下集箱重新進(jìn)行設(shè)計(jì)制造,可以確保一級(jí)蒸發(fā)器管束在低負(fù)荷時(shí)不會(huì)發(fā)生因冷卻水量不足出現(xiàn)過(guò)熱變形的現(xiàn)象(下集箱原進(jìn)、出水管的截面比只有0.35;理論要在0.6以上,改成4根以后就可以達(dá)0.6以上),同時(shí)也使一級(jí)蒸發(fā)器下集箱進(jìn)、出水分布均勻。

    (6)將布置在爐膛最上部出口位置的二級(jí)省煤器也采用Φ38mm×6mm材質(zhì)為20G的鍋爐管彎成水平蛇形管的結(jié)構(gòu),順列布置,橫向間距90mm、縱向間距105mm保持不變。將光管省煤器改成膜式鰭片式省煤器使二級(jí)省煤器的受熱面積增加,確保爐膛出口的煙氣溫度降到360℃左右,確保SCR系統(tǒng)的工作溫度在320~410℃之間。

    (7)針對(duì)分離器“循環(huán)灰量”不足的問(wèn)題做了兩方面改造:①改造旋風(fēng)分離器結(jié)構(gòu),使其原來(lái)的“平面”螺旋進(jìn)氣方式改成“立體”螺旋進(jìn)氣方式,降低進(jìn)口煙氣速度(原設(shè)計(jì)煙氣進(jìn)口速度36m/s改造后速度為理論25m/s)使煙氣向下螺旋進(jìn)氣,提高旋風(fēng)分離器的分離效率;②將目前旋風(fēng)分離器的返料器改造成標(biāo)準(zhǔn)的“U”型閥結(jié)構(gòu)的返料器可以使旋風(fēng)分離器分離出來(lái)的“循環(huán)灰”及時(shí)返回鍋爐爐膛,解決鍋爐“循環(huán)灰量”不足的問(wèn)題。

    (8)將分離器的細(xì)灰返料口的高度從原來(lái)的500mm提高到1000mm,同時(shí)加裝細(xì)灰返料風(fēng),這樣可以使低溫的細(xì)灰進(jìn)爐膛后均勻分散到爐膛內(nèi),縮小爐膛前后墻溫差(按原來(lái)設(shè)計(jì)此處細(xì)灰溫度應(yīng)該是430℃左右,現(xiàn)在只有360℃左右)為鍋爐提升負(fù)荷創(chuàng)造條件。

    4 220t/h循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)改造后達(dá)到的效果

    (1)解決鍋爐爐膛內(nèi)一級(jí)蒸發(fā)器管束的磨損和過(guò)熱變形爆管問(wèn)題,保證一級(jí)蒸發(fā)管束正常使用周期;(2)解決SCR脫硝系統(tǒng)工作溫度超溫問(wèn)題,確保其工作溫度控制在320~400℃范圍,延長(zhǎng)了SCR脫硝催化劑的使用壽命;(3)解決鍋爐負(fù)荷不足問(wèn)題,鍋爐正常運(yùn)行后,鍋爐達(dá)到正常額定負(fù)荷220t/h;(4)提高旋風(fēng)分離器的分離效率和增加旋風(fēng)分離器的“循環(huán)灰量”,確保鍋爐床溫在900℃左右,不僅保證了鍋爐運(yùn)行指標(biāo)的穩(wěn)定,而且有效降低了鍋爐煙氣中的氮氧化物含量;(5)解決了鍋爐爐膛前后床溫溫差的偏大問(wèn)題,為鍋爐提負(fù)荷創(chuàng)造了條件。

    5 結(jié)語(yǔ)

    綜上所述,由于唐山信德鍋爐集團(tuán)有限公司設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)不足,其為安陽(yáng)化學(xué)工業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司生產(chǎn)的220t/h循環(huán)流化床鍋爐問(wèn)題較多,經(jīng)過(guò)公司技術(shù)人員長(zhǎng)期觀察、研究、參觀、學(xué)習(xí)、分析、討論形成了整體改造技術(shù)方案,經(jīng)過(guò)45d 的現(xiàn)場(chǎng)施工,改造工作順利完成,鍋爐投運(yùn)后達(dá)到預(yù)期效果,鍋爐負(fù)荷達(dá)到設(shè)計(jì)能力220t/h,運(yùn)行周期提高120d 以上,鍋爐前后墻溫差縮小至100℃以內(nèi),鍋爐運(yùn)行更加平穩(wěn),飛灰殘?zhí)枷陆?%,噸蒸汽煤耗下降5kg。

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