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    汽輪機(jī)振動(dòng)高的運(yùn)行優(yōu)化及處理

    2021-01-06 02:40:44楚永利張麥真
    化肥設(shè)計(jì) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:軸端測量點(diǎn)結(jié)垢

    楚永利,張麥真

    (河南龍宇煤化工有限公司,河南 永城 476600)

    河南龍宇煤化工有限公司(以下簡稱龍宇煤化工)二期凈化工段設(shè)置4臺離心式壓縮機(jī),其中2臺為CO壓縮機(jī),1臺為氨制冷壓縮機(jī),1臺為CO2壓縮機(jī),4臺壓縮機(jī)的原動(dòng)機(jī)均由背壓式汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng),為40萬t/a煤制乙酸及20萬t/a乙二醇項(xiàng)目配套使用。

    1 工藝流程

    來自前系統(tǒng)161 000Nm3/h的煤氣在低溫甲醇洗單元進(jìn)行低溫凈化,產(chǎn)出127 000Nm3/h的合成氣,合成氣進(jìn)入深冷分離單元進(jìn)行低溫分離,提純出54 000Nm3/h一氧化碳?xì)怏w,氣體經(jīng)低壓一氧化碳壓縮機(jī)加壓至0.85MPa后,分兩股外送,一股送至乙二醇單元,一股送至高壓一氧化碳壓縮機(jī)經(jīng)加壓至3.8MPa后送至乙酸單元。

    高壓一氧化碳壓縮機(jī)組的結(jié)構(gòu)如下:該機(jī)組汽輪機(jī)設(shè)計(jì)三級葉輪,設(shè)計(jì)功率2 411kW,設(shè)計(jì)過熱蒸汽量25t,蒸汽壓力8.8MPa,蒸汽溫度540℃,汽輪機(jī)排汽壓力0.8MPa,額定轉(zhuǎn)速11 822r/min。汽輪機(jī)支撐軸承采用可傾瓦軸承,止推軸承采用米歇爾軸承。支撐軸承、止推軸承溫度95℃報(bào)警,110℃停機(jī)。軸振動(dòng)85μm報(bào)警,120μm停機(jī)。壓縮機(jī)采用6級葉輪分三段壓縮,各段之間設(shè)置有段間冷卻器。設(shè)計(jì)工藝氣量26 500Nm3/h,最終出口壓力為3.8MPa。壓縮機(jī)組流程見圖1。

    圖1 CO壓縮機(jī)組流程注:1.一段冷卻器;2.二段冷卻器;3.三段冷卻器;4.入口分離器

    2 汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)后的現(xiàn)象及危害

    2.1 出現(xiàn)振動(dòng)波動(dòng)的現(xiàn)象

    2017年9月12日,在汽輪機(jī)運(yùn)行過程中,前、后軸承振動(dòng)測量點(diǎn)出現(xiàn)無規(guī)則波動(dòng)。第一次波動(dòng)情況如下:汽輪機(jī)前軸承1號振動(dòng)測量點(diǎn)由5μm上漲至11μm,2號振動(dòng)測量點(diǎn)由8μm上漲至9μm,后軸承箱3號振動(dòng)測量點(diǎn)由7μm上漲至14μm,4號振動(dòng)測量點(diǎn)由6μm上漲至10μm,振動(dòng)從上漲到下降的時(shí)間為13min。汽輪機(jī)振動(dòng)從開始波動(dòng)至2018年3月20日停機(jī),汽輪機(jī)振動(dòng)共波動(dòng)27次,振動(dòng)波動(dòng)最高數(shù)值分別如下:1號為39μm,2號為52μm,3號為84μm,4號為68μm。期間,振動(dòng)波動(dòng)上漲至下降時(shí)間逐漸延長,最長時(shí)間1.2h。同時(shí),隨著汽輪機(jī)振動(dòng)上漲,支撐軸承溫度最高由54℃上漲至79℃,止推軸承測溫點(diǎn)最高由61℃上漲至87℃,汽輪機(jī)位移最高波動(dòng)±0.16mm。

    2.2 出現(xiàn)振動(dòng)后的危害

    (1)當(dāng)汽輪機(jī)振動(dòng)出現(xiàn)波動(dòng)時(shí),轉(zhuǎn)子的振幅逐漸增加,導(dǎo)致支撐軸承和止推軸承運(yùn)行中形成的油膜不穩(wěn)定,造成軸承瓦塊因局部受力而磨損。

    (2)汽輪機(jī)軸承箱軸端密封采用梳齒密封,材質(zhì)為較軟的鋁合金,當(dāng)汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)波動(dòng)時(shí),轉(zhuǎn)子與軸端梳齒密封接觸過量,造成汽輪機(jī)前后軸端梳齒密封磨損,潤滑油外漏。

    (3)因汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng),致測量儀表松動(dòng),造成儀表測量顯示波動(dòng)、測量失真。

    (4)破壞汽輪機(jī)與壓縮機(jī)對中,導(dǎo)致聯(lián)軸器固定螺栓松動(dòng),造成機(jī)組振動(dòng)加劇。

    3 汽輪機(jī)振動(dòng)原因分析

    (1)該機(jī)組在4臺汽輪機(jī)尾端,過熱蒸汽壓力偏低,且過熱蒸汽管網(wǎng)壓力控制不穩(wěn)定,設(shè)計(jì)過熱蒸汽壓力8.8MPa,實(shí)際過熱蒸汽壓力在8.4~8.8MPa之間波動(dòng),當(dāng)過熱蒸汽壓力出現(xiàn)快速上漲或下降時(shí),汽輪機(jī)負(fù)荷快速變化,造成轉(zhuǎn)子振動(dòng)波動(dòng)、軸承溫度上漲。

    (2)潤滑油中機(jī)械雜質(zhì)高,該汽輪機(jī)自2015年4月開始試車至2017年9月,在運(yùn)行期間雖有停機(jī)檢修,但未對潤滑油箱進(jìn)行清理,潤滑油中機(jī)械雜質(zhì)偏高,機(jī)械雜質(zhì)進(jìn)入汽輪機(jī)支撐軸承和止推軸承,造成汽輪機(jī)軸振動(dòng)上漲。

    (3)運(yùn)行中使用專業(yè)儀器對轉(zhuǎn)子運(yùn)行中的狀態(tài)、位置進(jìn)行檢測,從振動(dòng)趨勢和檢測頻譜結(jié)果來看,汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在運(yùn)行中存在不平衡,轉(zhuǎn)子未在中心線位置,致使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與定子之間有輕微的摩擦,導(dǎo)致轉(zhuǎn)子振動(dòng)波動(dòng)。

    (4)機(jī)組運(yùn)行后期,汽輪機(jī)使用蒸汽量逐漸上漲,判斷汽輪機(jī)葉輪存在結(jié)垢現(xiàn)象,立即對所使用的過熱蒸汽進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)蒸汽中鈉含量12.6μg/L,SiO2含量19μg/L,鈉含量超過設(shè)計(jì)值≤10μg/L,SiO2接近設(shè)計(jì)值20μg/L。由于汽輪機(jī)所使用過熱蒸汽品質(zhì)不高,長時(shí)間運(yùn)行導(dǎo)致汽輪機(jī)蒸汽通流部件及葉輪表面結(jié)垢,隨時(shí)間增加,結(jié)垢的厚度不斷增加,當(dāng)結(jié)垢厚度達(dá)到一定程度后,會導(dǎo)致汽輪機(jī)工作效率下降、動(dòng)靜部分出現(xiàn)摩擦,造成機(jī)組振動(dòng)波動(dòng)。

    (5)汽輪機(jī)支撐軸承、止推軸承溫度上漲,判斷為汽輪機(jī)止推軸承、支撐軸承在振動(dòng)波動(dòng)期間有磨損現(xiàn)象,導(dǎo)致部分潤滑油泄漏,軸承內(nèi)形成的潤滑油膜承載能力下降,當(dāng)汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)時(shí),軸承有輕微磨損,造成軸承溫度上漲。

    4 汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)的處理措施

    4.1 采取優(yōu)化措施保證機(jī)組運(yùn)行

    (1)將過熱蒸汽壓力由8.4MPa提高至8.9MPa,進(jìn)入汽輪機(jī)過熱蒸汽壓力、溫度提升后,同負(fù)荷下汽輪機(jī)使用的過熱蒸汽量減小。降低汽輪機(jī)排氣壓力由0.8MPa降至0.6MPa,在配合汽輪機(jī)進(jìn)汽的同時(shí)調(diào)整減輕汽輪機(jī)負(fù)荷,防止汽輪機(jī)因負(fù)荷波動(dòng)而造成的振動(dòng)波動(dòng)。

    (2)對汽輪機(jī)油系統(tǒng)過濾器進(jìn)行切換,切換出的過濾器更換濾芯備用。使用在線濾油機(jī)對汽輪機(jī)潤滑油中的機(jī)械雜質(zhì)進(jìn)行過濾,并在汽輪機(jī)停機(jī)后對潤滑油路油箱進(jìn)行清理。

    (3)穩(wěn)定前系統(tǒng)工藝氣量及氫碳比,禁止工藝氣量大幅度波動(dòng),致使汽輪機(jī)負(fù)荷頻繁變化。穩(wěn)定后系統(tǒng)乙酸單元CO使用量,使后系統(tǒng)保持在110%負(fù)荷運(yùn)行,壓縮機(jī)和汽輪機(jī)配合調(diào)整后使機(jī)組進(jìn)入最佳運(yùn)行狀態(tài)。

    (4)機(jī)組運(yùn)行后期,汽輪機(jī)前、后軸承箱軸端密封出現(xiàn)漏油現(xiàn)象,漏油位置距離汽輪機(jī)本體及汽輪機(jī)排氣管線較近,為了防止泄漏出的潤滑油接觸高溫著火,制作漏油收集盒,把泄漏出的潤滑油收集到盒內(nèi),統(tǒng)一回收清理。另外,在汽輪機(jī)兩端使用低壓氮?dú)獯祾撸档吐┯忘c(diǎn)氧含量,防止?jié)櫥徒佑|高溫著火。

    4.2 汽輪機(jī)停機(jī)檢修

    機(jī)組運(yùn)行至2018年3月20日,汽輪機(jī)停機(jī)檢查維修,消除運(yùn)行中存在的隱患。

    汽輪機(jī)降溫4天后進(jìn)行拆檢,并對汽輪機(jī)運(yùn)行期間所判斷的原因進(jìn)行驗(yàn)證,對存在的問題作如下處理。

    4.2.1 汽輪機(jī)止推軸承磨損

    機(jī)組拆檢過程中發(fā)現(xiàn),汽輪機(jī)前軸承箱止推軸承瓦塊出現(xiàn)磨損積碳,擋油環(huán)出現(xiàn)嚴(yán)重磨損,擋油環(huán)磨損后止推軸承內(nèi)潤滑油量、油壓下降,汽輪機(jī)運(yùn)行中形成的油膜逐漸減薄,當(dāng)機(jī)組振動(dòng)出現(xiàn)波動(dòng)時(shí),由于止推軸承擋油環(huán)磨損潤滑油外漏,造成油膜承載能力下降,軸承溫度上漲。

    4.2.2 瓦塊、擋油環(huán)磨損處理

    針對汽輪機(jī)前軸承止推瓦塊和擋油環(huán)磨損,分別作出不同的處理,對止推瓦塊的磨損程度進(jìn)行測量,并使用專業(yè)工具對瓦塊進(jìn)行刮瓦修復(fù),最終確保所有軸瓦測量合格。由于擋油環(huán)磨損嚴(yán)重,考慮修復(fù)后不能達(dá)到預(yù)期效果,決定更換前軸承擋油環(huán)。

    4.2.3 汽輪機(jī)前后軸端密封漏油

    汽輪機(jī)前后軸承箱經(jīng)拆檢后發(fā)現(xiàn),前后軸端梳齒密封出現(xiàn)磨損,由于軸端梳齒密封材質(zhì)為鋁合金,材質(zhì)硬度不高,在汽輪機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)后,前、后兩端梳齒密封出現(xiàn)磨損,造成密封失效漏油。

    4.2.4 前后軸端梳齒密封處理

    根據(jù)汽輪機(jī)前、后軸承箱的軸端梳齒密封磨損情況分別進(jìn)行處理,前軸承箱的軸端梳齒密封磨損情況較輕,對其進(jìn)行修復(fù),后軸承箱的軸端梳齒密封磨損比較嚴(yán)重,則進(jìn)行更換。同時(shí),對前后軸端密封進(jìn)行技術(shù)改造,在軸端密封外側(cè)鉆出φ10的圓孔,與氮?dú)夤芫€連接,使用減壓后30kPa的低壓氮?dú)庀蜉S承箱內(nèi)吹氮?dú)?,并在軸端密封最內(nèi)側(cè)兩個(gè)梳齒下部鉆出3個(gè)φ5圓孔作為回油,其密封原理類似于干氣密封后置隔離氣。經(jīng)過改造后,汽輪機(jī)前、后軸承箱的軸端密封處漏油消失。

    4.2.5 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)垢

    汽輪機(jī)開缸后發(fā)現(xiàn)主汽門閥前過濾器(見圖2)、葉輪、級間密封、汽輪機(jī)前、后汽封出現(xiàn)嚴(yán)重結(jié)垢(見圖3)。汽輪機(jī)前、后汽封塊部分彈簧卡死,無上下活動(dòng)量。汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子、定子結(jié)垢致使汽輪機(jī)工作效率下降,使用蒸汽量增大。在運(yùn)行中,隨著汽輪機(jī)葉輪結(jié)垢厚度不斷增加,轉(zhuǎn)子的動(dòng)平衡逐漸破壞,動(dòng)靜部分有輕微摩擦,致使汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子振動(dòng)頻繁波動(dòng),隨轉(zhuǎn)子、定子結(jié)垢厚度增加,轉(zhuǎn)子振動(dòng)頻率、峰值逐漸上漲。

    圖2 主汽門閥前過濾器

    圖3 轉(zhuǎn)子結(jié)垢照片

    4.2.6 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)垢處理

    (1)由于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡受到破壞,需對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子返廠做動(dòng)平衡實(shí)驗(yàn),在轉(zhuǎn)子做動(dòng)平衡前需清理轉(zhuǎn)子表面結(jié)垢,并對轉(zhuǎn)子做著色檢查,未發(fā)現(xiàn)缺陷。轉(zhuǎn)子在動(dòng)平衡試驗(yàn)機(jī)上轉(zhuǎn)動(dòng)后發(fā)現(xiàn),首級葉輪及二級葉輪相位不平衡量在13~57g左右,標(biāo)準(zhǔn)為30g,隨后對轉(zhuǎn)子進(jìn)行不同轉(zhuǎn)速下的調(diào)試,調(diào)試后對首級、二級葉輪進(jìn)行打磨、加平衡塊調(diào)整。由于轉(zhuǎn)子存在較大問題,調(diào)試后轉(zhuǎn)子的相位不平衡量接近標(biāo)準(zhǔn)數(shù)值。

    (2)對汽輪機(jī)主汽門前過濾器、葉輪機(jī)級間密封、汽輪機(jī)前、后氣封結(jié)垢進(jìn)行清理,部分梳齒密封塊進(jìn)行更換,轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡調(diào)試完成后,回裝轉(zhuǎn)子,調(diào)試各動(dòng)、靜之間間隙在指標(biāo)要求內(nèi)。

    (3)針對過熱蒸汽品質(zhì)差的問題,采取調(diào)整藥劑的措施,將原使用的藥劑磷酸三鈉改為化學(xué)藥劑W800,更換后高壓蒸汽品質(zhì)明顯好轉(zhuǎn),經(jīng)分析,蒸汽中的鈉含量≤2.56μg/kg,二氧化硅含量≤4.26μg/kg。當(dāng)汽輪機(jī)再次拆檢時(shí),發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)通流部分及轉(zhuǎn)子表面干凈無結(jié)垢。

    5 運(yùn)行調(diào)整、檢修后達(dá)到的效果

    5.1 運(yùn)行調(diào)整后達(dá)到的效果

    在對汽輪機(jī)運(yùn)行進(jìn)行調(diào)整后,汽輪機(jī)之間每次振動(dòng)、波動(dòng)間隔逐漸延長,由原2~4d波動(dòng)1次延長至10~13d波動(dòng)1次,振動(dòng)的峰值逐漸減小,其中,汽輪機(jī)1號振動(dòng)測量點(diǎn)由最高的39μm降至16μm,2號振動(dòng)測量點(diǎn)由最高52μm降至38μm,3號振動(dòng)測量點(diǎn)由最高84μm降至61μm,4號振動(dòng)測量點(diǎn)由最高68μm降至49μm。

    5.2 檢修后達(dá)到的效果

    該汽輪機(jī)再次啟機(jī)時(shí),在升速過程中發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)臨界轉(zhuǎn)速由原臨界轉(zhuǎn)速下降600r/min,分析原因發(fā)現(xiàn)是因轉(zhuǎn)子做動(dòng)平衡增、減平衡塊及一二級葉輪打磨所致。汽輪機(jī)在過臨界過程中相較以往振動(dòng)偏大,接近報(bào)警值,原因?yàn)樵撧D(zhuǎn)子雖經(jīng)過返廠處理,但轉(zhuǎn)子的相位不平衡量未達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)(30g以內(nèi)),轉(zhuǎn)子還存在轉(zhuǎn)動(dòng)不平衡狀態(tài)。進(jìn)入運(yùn)行區(qū)后,汽輪機(jī)軸溫、位移正常,與2017年9月未出現(xiàn)振動(dòng)、波動(dòng)前對比,前軸承箱振動(dòng)數(shù)值偏大,其中,汽輪機(jī)前軸承1號測量點(diǎn)20μm,2號測量點(diǎn)33μm,后軸承箱3號測量點(diǎn)5μm,4號測量點(diǎn)10μm。汽輪機(jī)支撐、止推軸承溫度最高為68℃,整體運(yùn)行穩(wěn)定。

    考慮到轉(zhuǎn)子動(dòng)平衡仍然達(dá)不到合格標(biāo)準(zhǔn),決定重新制作一根轉(zhuǎn)子,制作周期為兩個(gè)月,在2018年10月大修期間更換為新轉(zhuǎn)子,更換后汽輪機(jī)1號測振點(diǎn)4μm,2號測振點(diǎn)6μm,后軸承箱3號測振點(diǎn)9μm,4號測振點(diǎn)5μm。機(jī)組其他參數(shù)均穩(wěn)定正常。

    6 結(jié)語

    通過對汽輪機(jī)運(yùn)行過程中出現(xiàn)的問題進(jìn)行分析總結(jié),及時(shí)判斷汽輪機(jī)振動(dòng)高的原因,并結(jié)合實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化,及時(shí)有效地解決了汽輪機(jī)振動(dòng)高的問題,為汽輪機(jī)長期運(yùn)行積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn),從而確保機(jī)組長周期穩(wěn)定運(yùn)行。

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