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    小保當煤礦保護煤柱尺寸的研究

    2021-01-06 06:32:54
    煤礦現代化 2021年1期
    關鍵詞:小保原巖煤柱

    何 沐

    (中煤科工集團北京華宇工程有限公司,北京100120)

    1 概述

    小保當一號井設計生產能力1500 萬t/a,主要可采煤層2-2 煤,屬近水平煤層,煤層厚度平均6.0 m,煤層傾角平均1°,埋深平均350m, 工作面長度350m,順槽長度6000m 左右,采煤方法為一次采全高。112201 工作面是小保當一號井的首采面,兩側均為實體煤,巷道與2-2 煤西翼回風大巷相連,112201工作面布置四條順槽巷道,膠運順槽、輔運順槽和兩條回風順槽,巷道尺寸為6.0×4.4m,大巷及工作面布置圖見圖1。

    圖1 小保當煤礦巷道及回采工作面布置圖

    小保當煤礦由于工作面采用雙U 通風方式,在回采巷道間存在保護煤柱,煤柱的大小直接影響了大斷面巷道的支護參數,因此需要提前確定回采巷道的煤柱尺寸,并且巷道尺寸較大,為了提高煤炭回采率,確保工作回采期間巷道的安全,需要合理的確定回采巷道之間的保護煤柱,以及回采巷道的支護方式,為以后巷道的支護提供合理的參考依據[1,2]。

    2 煤柱尺寸理論計算

    通過分析可知,最小的煤柱寬度應該是由煤柱的兩側的塑性區(qū)加上中部的核心區(qū)寬度,用公式(1)表達為:

    式中:B 為區(qū)段煤柱寬度,m;x1和x3分別為煤柱兩側的塑性區(qū)寬度,m;x2為核區(qū)寬度,m。

    采空區(qū)一側的塑性寬度我們有相應的計算公式,因此在另一側的塑性區(qū)寬度計算公式可以表示為:

    式中:m 為煤層的開采厚度;φ 為煤層的內摩擦角;d 為開采擾動因子,d=1.5~3.0;C 為煤層的粘聚力;σ1為煤柱極限強度;σx為煤壁的側向約束應力;

    β 為塑性區(qū)與核區(qū)界面處的側壓系數。[3,4]

    圖2 合理煤柱寬度計算簡圖

    根據對小保當一號井2-2 煤的特點分析和性能測試,根據相關成果,巷道高度取4.2m,采高定為5.95m,選取塑性區(qū)寬度計算的其他參數見表1。

    按巷道高度計算得區(qū)段煤柱寬度B=18.68m。

    按采高計算得區(qū)段煤柱寬度B=24.17m。

    因此,合理的煤柱范圍為18.68~24.17m。

    表1 計算參數選取表

    3 煤柱應力分布規(guī)律數值模擬分析

    3.1 數值模型

    模型以小保當煤礦2-2 煤層條件為依據,模型尺寸為517m×350m×180m(如圖3 所示)。

    圖3 數值模擬模型

    為了研究留設不同煤柱寬度時,巷道狀態(tài),本次試驗建立了3 個不同尺寸的煤柱模型。依次為112201 大采高綜采面2 個2-2 煤回風順槽之間留設15m、20m、25m 煤柱,右側2-2 煤回風順槽為留巷。

    圖4 給出了煤層所在平面的工作面布置概況。圖4 中112201 大采高綜采面2 個2-2 煤回風順槽之間的煤柱分別為15m、20m、25m;左邊2-2 煤回風順槽左側為112201 工作面,約175m;右邊2-2 煤回風順槽右側為實體煤,寬度分別為315m、310m、305m。

    工作面回采后,可以假定采空區(qū)的位移以工作面的中心為對稱軸,因此左側邊界取半個工作面寬度,以便施加固定位移邊界條件。本小節(jié)選擇圖4(a)中的A-A 截面作為研究對象。A-A 截面在模型中與X軸平行,坐標為Z=27,與工作面起始位置的距離為175m,可以避免工作面后方實體煤的影響。該位置的應力分布可以代表整個工作面大部分范圍的受力狀況。圖中-160m 表示112201 工作面距離A-A 截面處為160m,A-A 截面尚未開采;5m 表示112201 工作面已經采過A-A 截面5m,處于采空區(qū)內部5m,其余圖例中數字的意義可類推。112201 工作面對應的X軸坐標范圍為0-175,左側膠運順槽對應的X 軸坐標范圍為175-181,護巷煤柱對應的X 軸坐標范圍為181-196,右側輔運順槽對應的X 軸坐標范圍為196-202。

    圖4 煤層平面工作面布置圖

    3.2 15m 煤柱時工作面回采過程中煤層中部垂直應力分布

    模擬了煤柱寬度15m 時112201 工作面回采過程中,A-A 截面處的垂直應力變化過程,從圖5 可以看到112201 工作面與A-A 截面距離為160m 時,A-A 截面處的垂直應力大致和原巖垂直應力相當,這說明在采煤工作面前方160m 以外區(qū)域,工作面的采動影響可以忽略不計。當距離為70m 時,A-A 截面處已經進入112201 工作面超前應力影響范圍,但超前應力值不高,僅超出原巖應力3.42MPa 左右。當距離為10m 時,A-A 截面處超前應力達到最大。當112201 工作面回采經過A-A 截面時,采煤工作面對應位置垂直應力開始下降,煤柱對應位置垂直應力明顯上升。當A-A 截面滯后工作面35m 時,A-A 截面上工作面對應位置成為采空區(qū),垂直應力急劇降低,工作面中心應力為2.25MPa,右側煤柱垂直應力大幅度上升,其中煤柱最高應力達到38.04MPa;當滯后距離為65m 時,A-A 截面上對應的采空區(qū)垂直應力上升,在112201 工作面中心應力達到2.94MPa,這說明采空區(qū)冒落體正在經歷應變-硬化過程,右側煤柱垂直應力繼續(xù)上升;此后,這一趨勢一直持續(xù)到滯后距離大約125m,A-A 截面的垂直應力基本穩(wěn)定下來,采空區(qū)最高應力達到4.43MPa,大約相當47.3%的原巖應力水平,煤柱應力達到20.6MPa,大約相當220%的原巖應力水平。

    圖5 15m 煤柱時A-A 截面處垂直應力分布與工作面距離關系

    3.3 20m 煤柱時工作面回采過程中煤層中部垂直應力分布

    圖6 所示為煤柱寬度20m 時,112201 工作面回采過程中,A-A 截面處的垂直應力變化過程。由圖可知1 當距離為70m 時,A-A 截面處已經進入112201工作面超前應力影響范圍,但超前應力值不高,僅超出原巖應力2.84MPa 左右。當距離為10m 時,A-A 截面處超前應力達到最大,超前應力最大值為16.15MPa,超出原巖應力約6.78MPa,最大值出現在距護巷煤柱左側約9m 位置。

    當112201 工作面回采經過A-A 截面時,采煤工作面對應位置垂直應力開始下降,煤柱對應位置垂直應力明顯上升。當A-A 截面滯后工作面35m 時,A-A 截面上工作面對應位置成為采空區(qū),垂直應力急劇降低,工作面中心應力為2.27MPa,右側煤柱垂直應力大幅度上升,其中煤柱最高應力達到28.62MPa;當滯后距離為65m 時,A-A 截面上對應的采空區(qū)垂直應力上升,在112201 工作面中心應力達到2.97MPa,這說明采空區(qū)冒落體正在經歷應變-硬化過程,右側煤柱垂直應力繼續(xù)上升;此后,這一趨勢一直持續(xù)到滯后距離大約155m,A-A 截面采空區(qū)最高應力達到5.24MPa,大約相當55.9%的原巖應力水平,煤柱應力達到35.14MPa,大約相當375%的原巖應力水平。

    圖6 20m 煤柱時A-A 截面處垂直應力分布與工作面距離關系

    3.4 25m 煤柱時工作面回采過程中煤層中部垂直應力分布

    圖7 所示為煤柱寬度25m 時,112201 工作面回采過程中,A-A 截面處的垂直應力變化過程。由圖可知當距離為40m 時,A-A 截面處已經進入112201 工作面超前應力影響范圍,但超前應力值不高,僅超出原巖應力3.78MPa 左右。當距離為10m 時,A-A 截面處超前應力達到最大,超前應力最大值為15.66MPa,超出原巖應力約6.29MPa,最大值出現在距護巷煤柱左側約9m 位置。

    當112201 工作面回采經過A-A 截面時,采煤工作面對應位置垂直應力開始下降,煤柱對應位置垂直應力明顯上升。當A-A 截面滯后工作面5m時,A-A 截面上工作面對應位置成為采空區(qū),垂直應力急劇降低,工作面中心應力為1.01MPa,右側煤柱垂直應力大幅度上升,其中煤柱最高應力達到18.00MPa;當滯后距離為35m 時,A-A 截面上對應的采空區(qū)垂直應力上升,在112201 工作面中心應力達到2.10MPa,這說明采空區(qū)冒落體正在經歷應變- 硬化過程,右側煤柱垂直應力繼續(xù)上升;此后,這一趨勢一直持續(xù)到滯后距離大約155mm,A-A 截面采空區(qū)最高應力達到4.61MPa,大約相當49.2%的原巖應力水平,煤柱應力達到34.24MPa,大約相當365%的原巖應力水平。

    圖7 25m 煤柱時A-A 截面處垂直應力分布與工作面距離關系

    4 煤柱尺寸合理范圍

    對現場的條件進行分析后,采用采礦工程設計手冊計算出的煤柱尺寸明顯偏大,通過采用安全系數法和極限平衡理論兩種思路分析護巷煤柱范圍為18.68~24.17m[6],同前文的數值模擬可以看出,我們分別模擬了15m 煤柱,20m 煤柱,25m 煤柱的應力分布特點,同時對應各煤柱中的彈塑性區(qū)分布進行了分析,可以看出,20m 煤柱時,煤柱中間具有一定的彈性區(qū),具有一定的富裕支護強度,同時結合周圍礦井的開采實例,小保當煤柱的運輸巷和軌道巷的煤柱尺寸按照20m 進行留設。

    需要指出的是,對于輔運巷這種二次復用巷道普遍存在巷道底鼓問題,因此,在復用之前一般都要進行起底處理[8]。另外,二次動壓巷道的穩(wěn)定性與煤柱尺寸和巷道的支護形式都密切相關。因此煤柱尺寸的優(yōu)化和二次動壓巷道支護技術的研究同等重要[7]。

    通過數值模擬分析,在隨著煤柱寬度增加,A-A煤柱區(qū)域應力顯示降低趨勢,但20m 和25m 煤柱的應力最大值相似,煤柱中間均出現彈性區(qū),具有一定的富裕支護強度[9],同時結合周圍礦井的開采實例和理論分析,綜合確定小保當煤柱的運輸巷和軌道巷的煤柱尺寸按照20m 進行留設。

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