赤 永 東
(大同煤礦集團(tuán)大斗溝煤業(yè)公司,山西 大同 037003)
綜采工作面過(guò)斷層期間受構(gòu)造影響,破壞了煤巖體穩(wěn)定結(jié)構(gòu),改變了圍巖力學(xué)性質(zhì),若不采取合理有效的回采工藝及過(guò)斷層安全技術(shù)措施,不僅降低了工作面回采速度,及原煤回采量,增加了設(shè)備故障率,而且很容易發(fā)生重大煤礦安全事故,如頂板冒落等;所以工作面過(guò)斷層前,必須合理分析過(guò)斷層時(shí)主要存在的技術(shù)難題,并根據(jù)實(shí)際情況采取合理有效回采工藝及安全措施;本文以大斗溝礦8201 工作面為例,對(duì)工作面過(guò)F7 斷層提出了仰斜回采工藝及合理頂板控制措施。
大同煤礦集團(tuán)大斗溝煤礦8201 工作面位于井田三盤(pán)區(qū),北東部為盤(pán)區(qū)大巷,北西部為8202 設(shè)計(jì)工作面,南東為8206 設(shè)計(jì)工作面,南西為山2#煤層可采邊界。
8201 工作面設(shè)計(jì)走向長(zhǎng)度為1700m,傾向長(zhǎng)度為185m,回采煤層為山西組2#煤層,煤層平均厚度為2.71m,2#煤層直接頂主要以砂質(zhì)泥巖為主,平均厚度為2.2m,基本頂主要為K4 灰?guī)r,平均厚度為8.4m,工作面采用MG750/1630-WD 型雙滾筒采煤機(jī)割煤,采用ZFG13000/27.5/42 型液壓支架支護(hù)頂板,全部垮落法處理采空區(qū)。
根據(jù)8201 工作面鉆孔資料顯示,8201 工作面回采至1470m 處揭露一條F7 正斷層,斷層落差為1.8m,傾角為45°,斷層與工作面夾角為9°,斷層從8201 回風(fēng)順槽13#導(dǎo)線點(diǎn)前5.0m 揭露,受斷層影響,工作面煤層出現(xiàn)上翻現(xiàn)象。
1)移架困難:由于8201 工作面揭露的F7 斷層落差為1.8m,導(dǎo)致工作面煤層出現(xiàn)上下錯(cuò)移,若采用傳統(tǒng)直接法過(guò)斷層帶壓擦頂移架時(shí),支架頂梁上方預(yù)留頂煤厚度達(dá)0.9m,受構(gòu)造應(yīng)力、回采應(yīng)力影響,頂煤預(yù)留難度大,使支架頂梁損壞嚴(yán)重,導(dǎo)致支架移架時(shí)難度大。
2)機(jī)械設(shè)備損壞嚴(yán)重:采用傳統(tǒng)強(qiáng)行法過(guò)斷層時(shí),采煤機(jī)破巖量大在破巖石對(duì)采煤機(jī)截割部損壞嚴(yán)重,而且?guī)r體主要以灰?guī)r,巖體硬度及塊徑大,在落巖時(shí)對(duì)刮板輸送機(jī)輸送槽產(chǎn)生沖擊破壞力,導(dǎo)致溜槽變形、刮板鏈斷裂現(xiàn)象,增加設(shè)備維修成本費(fèi)用。
3)原煤損失量大:由于F7 斷層貫穿整個(gè)工作面,且斷層下盤(pán)底板巖體上移,采用傳統(tǒng)采煤機(jī)強(qiáng)行割煤時(shí)頂板破巖厚度達(dá)1.8m,工作面回采至1600m停采線位置共計(jì)原煤損失量達(dá)4.5 萬(wàn)t,經(jīng)濟(jì)損失達(dá)950 余萬(wàn)元。
4)回采效率低:采用傳統(tǒng)回采工藝時(shí),由于工作面破巖量達(dá),單刀割煤深度不足0.5m,且割煤20m 后需對(duì)采煤機(jī)進(jìn)行停機(jī)冷卻,單刀循環(huán)割煤時(shí)長(zhǎng)達(dá)3.5h,平均回采速度不足3.0m/d。
1)8201 工作面從尾巷側(cè)首先揭露F7 斷層,為了減少采煤機(jī)破巖量,提高煤柱回采量,在工作面回風(fēng)順槽距F7 斷層30m 處時(shí)對(duì)工作面進(jìn)行旋轉(zhuǎn)回采,以工作面尾端為旋轉(zhuǎn)點(diǎn),對(duì)工作面進(jìn)行旋轉(zhuǎn),旋轉(zhuǎn)后確保工作面與斷層平行布置。
2)工作面?zhèn)涡闭{(diào)整后以10°仰角進(jìn)行仰斜回采,仰斜回采時(shí)嚴(yán)禁采煤機(jī)一次性割全刀,允許一次性割煤長(zhǎng)度為30m,割煤深度為0.6m,割煤后及時(shí)進(jìn)行移架、推移刮板輸送機(jī),依次類(lèi)推直至通刀割煤完成。
3)當(dāng)工作面仰斜回采時(shí)留底煤破頂巖石,當(dāng)工作面仰斜回采17m 后采煤機(jī)揭露F7 斷層下盤(pán)煤層,繼續(xù)回采10m 采煤機(jī)完全揭露下盤(pán)煤層頂板,此時(shí)即使調(diào)整采煤機(jī)回采角度,進(jìn)行進(jìn)水平煤層回采,如圖1 所示。
4)工作面在斷層下盤(pán)煤層進(jìn)水平回采5.0m 后,再次進(jìn)行旋轉(zhuǎn)回采,對(duì)工作面?zhèn)涡边M(jìn)行調(diào)整,此時(shí)以工作面端頭支架進(jìn)行旋轉(zhuǎn)點(diǎn),對(duì)工作面尾部進(jìn)行旋轉(zhuǎn)回采,直至工作面與頭尾順槽完全垂直為止。
圖1 8201 工作面仰斜法過(guò)F7 斷層剖面示意圖
由于2#煤層膠結(jié)穩(wěn)定性差,工作面在仰斜回采期間預(yù)留頂煤難度大,煤層冒落、破碎現(xiàn)象嚴(yán)重,造成支架支護(hù)時(shí)出現(xiàn)頂梁托空現(xiàn)象,降低支架支護(hù)效果,所以通過(guò)研究決定,對(duì)仰斜回采頂板采取施工超前錨桿支護(hù)。
1)超前錨桿支柱主要由樹(shù)脂錨桿、固定托架、錨索等部分組成,樹(shù)脂錨桿長(zhǎng)度為3.0m,直徑為22mm;固定托架長(zhǎng)度由為3.2m,寬度為0.28m“JW”鋼帶制成,托架上均勻焊制3 個(gè)圓孔,孔間距為1.5m。
2)工作面仰斜揭露F7 斷層下盤(pán)煤層時(shí),采用手持式鉆機(jī)在工作面設(shè)計(jì)頂板位置施工一排仰斜支護(hù)鉆孔,鉆孔深度為4.0m,仰角為10°,鉆孔間距為0.75m;鉆孔施工完后對(duì)鉆孔內(nèi)填裝兩支錨固劑(一支MSKC23/35 超快型、一支MSK23/80 快速型),以及一根樹(shù)脂錨桿,并采用鉆機(jī)進(jìn)行錨固,錨固后錨固力不得低于100kN,錨桿外露長(zhǎng)度控制在0.2m 左右。
3)超前錨桿安裝后為防止在揭露煤層后,錨桿松動(dòng)現(xiàn)象,同時(shí)提高端面頂板穩(wěn)定后,決定在超前錨桿外露端安裝托架將其與頂板進(jìn)行固定,每3 根錨桿采用一根托架進(jìn)行固定,托架采用三根長(zhǎng)度為3.5m,直徑為21.6mm 恒阻錨索進(jìn)行固定,如圖2 所示。
4)超前錨桿支護(hù)施工完后,割煤時(shí)支架頂梁緊貼錨桿帶壓擦頂移架,當(dāng)工作面仰斜回采3.5m 后,在工作面施工第二排超前錨桿支護(hù),相鄰兩排超前支護(hù)交錯(cuò)疊加布置,疊加距離為0.5m,依次類(lèi)推直至工作面仰斜回采結(jié)束。
圖2 仰斜回采超前錨桿支護(hù)平面示意圖
1)2018 年7 月21 日8201 工作面揭露F7 斷層,且采用仰斜回采工藝,截止7 月27 日工作面完全過(guò)斷層,在仰斜回采期間工作面平均回采速度為5.5m/d,回采期間未發(fā)生頂板破碎、冒落現(xiàn)象,支架初撐力、工作阻力控制在額定值84%以上。
2)采用仰斜回采時(shí)破巖量為3211m3,且主要為炭質(zhì)泥巖,與傳統(tǒng)且行回采相比,減少破巖量達(dá)2.9萬(wàn)m3,降低了工作面采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)故障率,通過(guò)實(shí)際觀察發(fā)現(xiàn),仰斜回采期間更換截齒6 個(gè),刮板更換3 根,與傳統(tǒng)回采工藝相比,設(shè)備故障率降低至3%以下,全年節(jié)約設(shè)備維修費(fèi)用達(dá)120 萬(wàn)元。
3)與傳統(tǒng)回采工藝相比,仰斜回采時(shí)提高煤柱回采量達(dá)4.2 萬(wàn)t,提高煤礦經(jīng)濟(jì)效益達(dá)860 余萬(wàn)元。
針對(duì)8201 工作面?zhèn)鹘y(tǒng)工藝過(guò)F7 斷層時(shí)回采效率低、破巖量大、煤柱損失嚴(yán)重等技術(shù)難題,大同煤礦集團(tuán)大斗溝煤業(yè)公司通過(guò)技術(shù)研究,提出了仰斜回采工藝以及合理的頂板控制措施,通過(guò)實(shí)際應(yīng)用,該回采工藝大大提高了工作面回采效率,及原煤回采量,保證了工作面回采安全,得到了礦及集團(tuán)公司一直認(rèn)可,并在集團(tuán)公司其它煤礦不穩(wěn)定山西組3#、4#、5#等煤層回采中進(jìn)行應(yīng)用,為類(lèi)似地質(zhì)條件工作面回采提供實(shí)踐借鑒意義。