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    降低結(jié)構(gòu)面發(fā)育露天礦爆破大塊率的技術(shù)措施

    2021-01-05 00:38:00張曉華趙曰超蘇筱嘉楊亞明
    露天采礦技術(shù) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化效果結(jié)構(gòu)

    王 曉,張曉華,趙曰超,蘇筱嘉,楊亞明,王 珂

    (1.河南迅達(dá)爆破有限公司,河南焦作 454000;2.山東省公安廳治安總隊(duì),山東濟(jì)南 250000;3.滕州市鑫巖石料有限責(zé)任公司,山東棗莊 277000)

    衡量石灰石露天礦爆破質(zhì)量的一個(gè)重要指標(biāo)是大塊率的控制水平,大塊率高,不能滿足生產(chǎn)質(zhì)量要求,二次破碎成本高,且影響生產(chǎn)產(chǎn)量,而結(jié)構(gòu)面發(fā)育地區(qū)石灰石礦山大塊率通常高于正常水平,因此控制結(jié)構(gòu)面發(fā)育地區(qū)礦山爆破的大塊率目前仍然是在不斷地探討研究的問(wèn)題。

    畢可程[1]針對(duì)東山采場(chǎng)的復(fù)雜結(jié)構(gòu)面區(qū)段,采用多種裝藥結(jié)構(gòu),提高裝藥高度,改變爆破能量的分配,降低大塊率和炸藥單耗,改善爆破效果;耿貴剛[2]等分析了中深孔爆破大塊產(chǎn)生的原因以及降低大塊率的技術(shù)措施;汪帥文[3]根據(jù)別斯庫(kù)都克露天煤礦地質(zhì)狀況、結(jié)構(gòu)面賦存特點(diǎn)、現(xiàn)有礦山生產(chǎn)設(shè)備情況,對(duì)此礦山開采過(guò)程中大塊率居高不下的工程難題進(jìn)行研究分析,研究巖體中結(jié)構(gòu)面因素對(duì)臺(tái)階爆破的影響規(guī)律,對(duì)礦坑各個(gè)平盤巖層特點(diǎn)、結(jié)構(gòu)面分布規(guī)律及特點(diǎn)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析。

    1 工程概況

    滕州市鑫巖石料露天石灰石礦山位于魯西南丘陵區(qū),山體總體呈北東向連綿起伏,礦山結(jié)構(gòu)面發(fā)育,有較多不規(guī)則裂隙,延伸長(zhǎng)度不均勻,多數(shù)超過(guò)10 m,風(fēng)化者多張開、夾泥。礦山現(xiàn)已形成+165 m 水平和+150 m 水平工作平臺(tái),臺(tái)階高度均為15 m。

    由于前期對(duì)地質(zhì)環(huán)境考慮不多,按常規(guī)爆破參數(shù)進(jìn)行施工,造成大塊率高,爆堆高度不正常,爆破后裝車?yán)щy,增加了施工成本,影響了礦山的生產(chǎn)產(chǎn)量,在總結(jié)前期1 個(gè)月爆破經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,通過(guò)調(diào)整爆破方案,優(yōu)化爆破參數(shù),大塊率和塊度得到明顯改善,取得良好的爆破效果。

    2 大塊集中部位及產(chǎn)出原因

    1)結(jié)構(gòu)面發(fā)育的影響。巖體的強(qiáng)度受巖石強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)面強(qiáng)度的控制,在更多的情況下,主要受結(jié)構(gòu)面控制,巖塊的破裂面大多數(shù)是沿巖體內(nèi)部的結(jié)構(gòu)面形成的。結(jié)構(gòu)面的分布不僅對(duì)巖塊的破裂特征有重要影響,還對(duì)爆堆的塊度分布規(guī)律也有重要影響。研究表明,結(jié)構(gòu)面的發(fā)育程度對(duì)較大塊徑的塊度分布有控制性,即爆破后塊徑較大的石塊多分布在結(jié)構(gòu)面發(fā)育的位置。受泄能作用的影響,當(dāng)軟弱帶或軟弱面穿過(guò)爆源通向臨空面,且由爆源到臨空面間軟弱帶或軟弱面的長(zhǎng)度小于爆破藥包最小抵抗線時(shí),炸藥的能量以“沖炮”或其他形式泄出,使爆破效果明顯降低。

    2)孔口堵塞的影響。在露天礦山的深孔臺(tái)階爆破施工中,為了減少爆破飛石的危害,孔口段必須有一定長(zhǎng)度的堵塞,裝藥主要集中在炮孔中下部,重心低,導(dǎo)致臺(tái)階上表面巖石得不到足夠炸藥能量而使其不能充分破碎[4]。

    3 降低大塊率的技術(shù)措施

    3.1 結(jié)構(gòu)面發(fā)育部位技術(shù)措施

    3.1.1 優(yōu)化爆破參數(shù)

    爆破參數(shù)的確定是保證爆破效果的基礎(chǔ),合理的爆破參數(shù)也是在實(shí)踐中不斷總結(jié)后優(yōu)化確定的。在前期爆破效果欠佳的情況下,通過(guò)對(duì)爆破參數(shù)的不斷優(yōu)化調(diào)整,最終使爆破效果得以明顯改善。在確保安全的前提下增大炮孔密集系數(shù)(縮短排距、加大孔距)、減小堵塞長(zhǎng)度,改變裝藥密度,適當(dāng)增加單耗[5]。爆破參數(shù)調(diào)整對(duì)比一覽表見表1。

    3.1.2 更換炸藥品種

    巖石的波阻抗對(duì)爆破能量在巖石中的傳播效率有直接影響。炸藥的波阻抗與巖石的波阻抗相匹配時(shí),炸藥傳遞給巖石的能量最多,在巖石中引起的應(yīng)變值就大,可獲得較好的爆破效果。因此必須根據(jù)巖石的性質(zhì)選擇波阻抗合適的炸藥。

    研究表明,炸藥波阻抗和巖石波阻抗的匹配時(shí),所選炸藥的波阻抗與巖石波阻抗的比值應(yīng)在0.5~2間變化[6]。高阻值的巖體對(duì)應(yīng)于高阻值的炸藥,但兩者不成正比關(guān)系。在波阻抗較小的煤層及松軟巖層中,所用工業(yè)炸藥的波阻抗往往大于被爆介質(zhì)的波阻抗,波阻抗比取2.0,對(duì)于波阻抗較大的完整堅(jiān)硬巖石,工業(yè)炸藥的波阻抗遠(yuǎn)小于巖石的波阻抗,波阻抗比取0.5;而對(duì)于波阻抗值中等大小的一類巖石,工業(yè)炸藥的波阻抗與巖石的波阻抗接近或相等,波阻抗比取1.0。在上述3 種炸藥巖石波阻抗匹配關(guān)系下,都取得了良好的爆破效果[7]。

    表1 爆破參數(shù)調(diào)整對(duì)比一覽表

    地質(zhì)勘查資料表明,礦山中巖層主要為石灰?guī)r和白云巖。石灰?guī)r的波阻抗為(7~14)×106kg/(m2·s),白云巖的波阻抗為(12~17)×106kg/(m2·s),2 種巖石均屬于強(qiáng)度較大的堅(jiān)硬巖石,炸藥與巖石的波阻抗比應(yīng)大于0.5。

    炸藥波阻抗為裝藥密度與爆速的乘積[2]。前期爆破中,采用巖石膨化硝銨炸藥,巖石膨化硝銨炸藥密度為800 kg/m3,爆速為3.2×103m/s,炸藥波阻抗2.56×106kg/(m3·s),炸藥與巖石的波阻抗比為0.18~0.36。改進(jìn)后裝填巖石粉狀乳化炸藥,裝藥密度900 kg/m3,爆速為3.5×103m/s,波阻抗3.15×106kg/(m3·s),炸藥與巖石波阻抗比為0.225~0.45。雖然更換為巖石粉狀乳化炸藥后,炸藥波阻抗與巖石波阻抗的匹配仍沒(méi)有達(dá)到理想狀態(tài),但是相比巖石膨化硝銨炸藥匹配程度明顯提升。事實(shí)證明,更換為巖石粉狀乳化炸藥后,爆破效果有明顯改善。

    3.1.3 優(yōu)化起爆網(wǎng)路

    采用毫秒延期爆破技術(shù),可利用應(yīng)力波疊加作用、巖塊相互碰撞作用提高巖體的破碎度,減少大塊率;但是確定合理的起爆順序、延期間隔時(shí)間是毫秒延期爆破技術(shù)的關(guān)鍵。

    優(yōu)化爆破參數(shù)前,采用逐孔起爆技術(shù),孔間采用ms3(延期時(shí)間50 ms)塑料導(dǎo)爆管雷管連接,排間采用ms5(延期時(shí)間110 ms)雷管連接,孔內(nèi)裝填ms13(延期時(shí)間650 ms)雷管,優(yōu)化前起爆網(wǎng)路連接如圖1。

    圖1 優(yōu)化前起爆網(wǎng)路示意圖

    為了減小巖層中結(jié)構(gòu)面對(duì)爆破產(chǎn)生的不利影響,減小泄能作用,優(yōu)化后的爆破網(wǎng)路采用3 孔齊爆,排間延期時(shí)間不變,通過(guò)增大單段起爆藥量,增大炸藥的做功能力,減少結(jié)構(gòu)面處炸藥爆炸的泄能作用。優(yōu)化后的網(wǎng)路連接如圖2。

    圖2 優(yōu)化后起爆網(wǎng)路示意圖

    3.2 孔口堵塞段技術(shù)措施

    3.2.1 適當(dāng)減小堵塞長(zhǎng)度

    如果堵塞長(zhǎng)度過(guò)大,就會(huì)減少單孔裝藥量,使爆破能量集中于炮孔底部,能量分布不均,造成孔口堵塞段產(chǎn)生大塊;相反,如果炮孔堵塞長(zhǎng)度過(guò)短,爆生氣體瞬間就會(huì)沖出炮孔,造成“沖泡”,也會(huì)產(chǎn)生大塊并存在安全隱患;合理的堵塞長(zhǎng)度,利用堵塞物的慣性阻力、堵塞物與孔壁的黏結(jié)力和摩擦阻力,增加炸藥爆炸后高溫高壓氣體的做功時(shí)間,使之前由沖擊波產(chǎn)生的裂隙在高壓氣體的楔入作用下充分發(fā)展,形成楔形塊裂破壞[8]。

    優(yōu)化前堵塞長(zhǎng)度為3.0 m,爆破后孔口堵塞段大塊集中,并且由于結(jié)構(gòu)面的存在,在孔口部位出現(xiàn)了直徑超過(guò)2.0 m 的大塊,給后期的二次破碎增加了很大的成本。堵塞長(zhǎng)度可按下列公式確定:

    式中:L2為堵塞長(zhǎng)度,m;W1為底盤抵抗線,m;d為炮孔直徑,m。

    經(jīng)計(jì)算,堵塞長(zhǎng)度可取范圍為2.1~2.7 m。優(yōu)化后,堵塞長(zhǎng)度取2.5 m,相比改進(jìn)前堵塞長(zhǎng)度降低0.5 m,也增大了單孔裝藥量。

    3.2.2 確保堵塞質(zhì)量

    良好的堵塞質(zhì)量能增加爆炸氣體在孔內(nèi)的作用時(shí)間;另外,在降低堵塞長(zhǎng)度的同時(shí),要降低“沖炮”的可能性,確保爆破效果,也必須保證堵塞質(zhì)量。堵塞材料選用級(jí)配合理的鉆屑、黏土、粗砂,嚴(yán)禁使用含有粒徑超過(guò)4 cm 石塊的材料和細(xì)小粒徑的鉆粉堵塞。深孔和堵塞段加密淺孔布置平面示意圖圖3。深孔和堵塞段加密淺孔裝藥結(jié)構(gòu)剖面圖如圖4。

    圖3 深孔和堵塞段加密淺孔布置平面示意圖

    圖4 深孔和堵塞段加密淺孔裝藥結(jié)構(gòu)剖面圖

    3.2.3 深孔間加密淺孔

    為了彌補(bǔ)孔口堵塞段爆炸能量不足而產(chǎn)生大塊,在每3 個(gè)深孔之間鉆鑿2.5 m 深的淺孔,裝填0.7 m 高炸藥,堵塞1.8 m,間接的減小了孔口段的孔排距,增大了孔口堵塞段的炸藥爆炸的能量。

    4 改善爆破效果的技術(shù)

    爆破參數(shù)的優(yōu)化是一個(gè)逐步試驗(yàn)的過(guò)程,通過(guò)在相同的爆破條件下,改變某一個(gè)參數(shù)后,分析爆破效果的改進(jìn)程度,確定該參數(shù)變化對(duì)改善爆破效果作用的權(quán)重。

    1)通過(guò)改變炮孔密集系數(shù),增大孔距、減小排距對(duì)降低結(jié)構(gòu)面處大塊率的效果甚微,但是有利于控制爆堆高度和臺(tái)階眉線的整齊度。

    2)更換炸藥品種,使用了裝藥密度和爆速更高的粉狀乳化炸藥,使炸藥和巖石的匹配度更高,同時(shí)也提高了單耗,更換炸藥后,堵塞段以下的大塊率降低明顯,整體爆破效果明顯提升。

    3)改變起爆網(wǎng)路,總的起爆順序不變,通過(guò)增加同響炮孔的個(gè)數(shù),減少爆破的總延期時(shí)間,有利于減小堵塞段以下的大塊率,但是對(duì)爆破振動(dòng)控制不利。

    4)減小堵塞長(zhǎng)度,堵塞長(zhǎng)度由3.0 m 降低為2.5 m 后,堵塞段的大塊率降低不明顯。

    5)深孔間鉆淺孔,孔口堵塞段的大塊減少明顯。

    5 結(jié)語(yǔ)

    結(jié)合工程實(shí)際,從現(xiàn)有理論出發(fā),分析巖石結(jié)構(gòu)特征,采取更換炸藥品種、提高單耗、優(yōu)化起爆網(wǎng)路、增大炮孔密集系數(shù)等技術(shù)措施,使結(jié)構(gòu)面發(fā)育位置的爆破大塊率明顯降低。通過(guò)縮短堵塞長(zhǎng)度、深孔間用淺孔加密的方式,減少了孔口堵塞段大塊。通過(guò)上述技術(shù)措施的綜合利用,爆破大塊率明顯降低,降低了施工成本,從而提高了生產(chǎn)產(chǎn)量,也為結(jié)構(gòu)面發(fā)育地區(qū)的礦山爆破降低大塊率提供了經(jīng)驗(yàn)參考。

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