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    液氮冷加載對不同節(jié)理煤樣結(jié)構(gòu)損傷的影響

    2020-12-17 02:02:34李和萬王來貴左建平
    煤炭學報 2020年11期
    關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)實驗

    李和萬,劉 戩,王來貴,左建平

    (1.遼寧工程技術(shù)大學 力學與工程學院,遼寧 阜新 123000; 2.中國礦業(yè)大學(北京) 力學與建筑工程學院,北京 100083)

    我國煤儲層的地質(zhì)條件復雜,由于受到地質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力的作用,使煤層結(jié)構(gòu)發(fā)生改變,造成煤層的原生裂隙變窄或不通。大多數(shù)受影響的煤層具有3個特征:低壓(壓力系數(shù)<0.8),低飽和度(<70%)和低滲透率(<0.1×10-15m2)[1]。由于煤層的低滲透率特性,極大的阻礙了煤層氣的開采。為了提高煤層氣的開采效率,可以通過改變煤層的層節(jié)理結(jié)構(gòu)來改善煤層的滲透率,較常用的方法有:高壓水射流[2]、水力壓裂[3]、深孔爆破預裂[4]、水力割縫[6]、水力沖孔[7]等,這些方法雖然可以提高煤層氣的開采效率,但水力壓裂活動中使用的壓裂液容易造成地下水污染;水力割縫利用高壓水射流切割下來的煤渣帶出孔外,容易發(fā)生煤渣堵孔事故;深孔爆破預裂技術(shù)容易使煤基質(zhì)松垮[8],不利于煤層氣開采后,對煤田的二次采煤。

    近年來,國內(nèi)外的研究者利用循環(huán)荷載[9],預制裂紋[10],固體介質(zhì)的熱脹冷縮特性使研究對象發(fā)生損傷破壞,從而達到改性的目的。液氮作為低溫試劑,經(jīng)常被用于凍融巖石、混凝土和煤體的實驗[11-15],發(fā)現(xiàn)隨著凍融次數(shù)的增加,巖石、混凝土和煤體的孔隙度也會隨之增大。煤體自身存在層理、節(jié)理、孔洞等結(jié)構(gòu),在接觸性凍融實驗過程中,液氮作為冷加載試劑容易進入煤體的層理、節(jié)理、孔洞結(jié)構(gòu)中,有針對性地對煤體結(jié)構(gòu)進行損傷,而不會造成煤基質(zhì)整體破壞,對于煤體損傷增透具有較好效果。煤體節(jié)理種類多樣,可以根據(jù)節(jié)理在煤樣中的貫穿程度分為貫穿型、半貫穿型(節(jié)理長度是是煤樣寬度的1/3~2/3)和未貫穿型,同時3種類型節(jié)理與層理之間又存在多種角度,研究這些影響因素對于液氮冷加載煤體結(jié)構(gòu)改性增透具有重要的意義,因此還需通過實驗揭示液氮冷加載對不同節(jié)理煤樣結(jié)構(gòu)的損傷規(guī)律和作用機理,將為煤層氣開采和沖擊地壓防治提供理論參考和實驗基礎(chǔ)。

    1 實 驗

    1.1 煤樣制備

    實驗采用遼寧省阜新盆地長焰煤作為實驗材料,將原煤切割成50 mm×50 mm×50 mm的正方體煤樣試件。在試件表面符合實驗要求的節(jié)理位置畫出直徑為5 mm的觀測區(qū)域,標出觀測方向。

    對不同種類的節(jié)理煤樣進行標注,其中Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ分別對應(yīng)貫穿型,半貫穿型,未貫穿型3種節(jié)理;pb15°,am45°,al60°分別代表與層理之間的夾角為15°±5°,45°±5°,60°±5°三種角度的節(jié)理,標注見表1。

    表1 不同節(jié)理煤樣Table 1 Coal samples with different joints

    1.2 實驗方法

    將煤樣放入液氮中,浸泡4 h,室溫條件下放置20 h,作為一個周期(T),多周期冷加載直至煤樣破裂。利用激光共聚焦顯微鏡觀測實驗前后表面節(jié)理寬度,計算節(jié)理寬度的增長量,使用 NM-4B 非金屬超聲檢測儀測定煤樣液氮冷加載前后的聲波傳播速度,計算聲波衰減率以及煤樣的孔隙量。運用 MH-25實驗機對液氮冷加載后未破碎煤樣進行單軸壓縮實驗[16],通過分析煤樣的單軸抗壓強度的變化規(guī)律揭示煤樣結(jié)構(gòu)的損傷程度。實驗流程如圖1所示。

    圖1 實驗流程Fig.1 Experiment process

    2 實驗結(jié)果

    2.1 煤樣表面節(jié)理形貌

    貫穿型節(jié)理煤樣(Ⅰpb15°,Ⅰam45°和Ⅰal60°)分別在8T,6T和7T發(fā)生破碎,破碎后煤樣節(jié)理寬度不可測量,煤樣表面節(jié)理形貌如圖2所示。半貫穿型節(jié)理煤樣(Ⅱpb15°,Ⅱam45°和Ⅱal60°)和未貫穿型節(jié)理煤樣(Ⅲpb15°,Ⅲam45°和Ⅲal60°)分別在8T,6T和7T冷加載后未發(fā)生破碎,煤樣表面節(jié)理形貌如圖3,4所示,放大倍數(shù)為200倍,表面節(jié)理擴展量見表2。

    圖2 貫穿型節(jié)理煤樣表面節(jié)理形貌Fig.2 Surface joint morphology of penetration joint coal sample

    圖3 半貫穿型節(jié)理煤樣表面節(jié)理形貌Fig.3 Surface joint topography of semi-permeable joint coal samples

    圖4 未貫穿型節(jié)理煤樣表面節(jié)理形貌Fig.4 Surface joint topography of unpermeable joint coal samples

    表2 冷加載前后煤樣表面裂隙擴展量Table 2 Surface crack growth of coal-like surface before and after cold loading μm

    在液氮冷加載過程中,煤樣節(jié)理擴展量與冷加載周期存在著一定的函數(shù)關(guān)系,將不同種類節(jié)理擴展量與周期進行擬合,如圖5所示。由圖5可知,隨著液氮冷加載周期的增加,煤樣節(jié)理均有相應(yīng)的發(fā)育,半貫穿型節(jié)理比未貫穿型節(jié)理擴展速率快。

    圖5 冷加載煤樣半貫穿型及未貫穿型節(jié)理擴展量與周期關(guān)系曲線Fig.5 Relationship between crack expansion and confining pressure of cold loaded coal samples

    2.2 煤樣整體結(jié)構(gòu)損傷程度測定

    聲波傳播速度因介質(zhì)的不同而不同,當聲波通過同一介質(zhì)時,如果速度變慢,說明在聲波傳播路徑上有空氣介質(zhì)產(chǎn)生。根據(jù)這個原理可以通過測定波速的方法表征煤樣整體孔洞、節(jié)理結(jié)構(gòu)的變化情況。并通過計算波速衰減率測定煤樣整體結(jié)構(gòu)損傷程度:

    (1)

    式中,η為冷加載前后聲波通過煤樣的波速衰減率;vn為不同周期周期液氮冷加載后聲波在煤巖試樣中的波速,m/s;v0為液氮冷加載前聲波在煤巖試樣中的傳播速度,m/s。

    對煤樣x軸,y軸,z軸的3部分試驗前后的聲波速度進行測定、記錄。計算出其對應(yīng)3個方向上的波速衰減率Δηx,Δηy,Δηz(表3)。分別繪制不同類別節(jié)理煤樣的角度與波速衰減率曲線圖,如圖6所示。

    表3 縱波傳播速度衰減率Table 3 Attenuation rate of the acoustic wave velocity

    圖6 不同節(jié)理煤樣波速衰減率曲線Fig.6 Curves diagram of wave velocity attenuation rate of coal samples with different joints

    由圖6可見,45°角的煤樣垂直層理方向波速衰減率最大,半貫穿型煤樣垂直層理方向波速衰減率大于未貫穿型煤樣。根據(jù)WYLLIE[17]的時間平均方程解釋了聲波在煤樣中傳播速度v與孔隙量φ之間的關(guān)系

    (2)

    式中,vmt為聲波在純水中的傳播速度,m/s;vma為聲波在煤體骨架結(jié)構(gòu)中的傳播速度,m/s。

    當選擇同批煤樣作為研究對象時,vmt與vma為定值,則波速衰減率與孔隙量關(guān)系為

    (3)

    式中,A,B為定值,波速衰減率成為影響孔隙量的惟一變量,當波速衰減率越大,則煤樣的孔隙量就越大。如果vmt取1 497 m/s,vma取2 169.12 m/s,v取實驗測量值1 782.93 m/s,Ⅱpb15°煤樣、Ⅱam45°煤樣、Ⅱal60°煤樣的孔隙量分別為1.97,2.39和1.38;Ⅲpb15°煤樣、Ⅲam45°煤樣和Ⅲal60°煤樣的孔隙量分別為1.83,2.16和1.19,可見煤樣整體結(jié)構(gòu)損傷程度隨節(jié)理貫穿程度的增加而增大,與層理呈45°的節(jié)理、孔洞擴展損傷最明顯。

    2.3 液氮冷加載后煤樣的單軸抗壓強度

    液氮冷加載后,對于未破碎的煤樣通過萬能拉伸實驗機對不同節(jié)理煤樣進行單軸壓縮實驗,速率為0.1 mm/min,繪制應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖7所示。

    圖7 不同節(jié)理煤樣液氮冷加載后單軸壓縮的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.7 Stress and strain curves of the uniaxial compression test after immersion of liquid nitrogen in different kinds of fractured coal samples

    從圖7可見,Ⅱpb15°煤樣、Ⅱam45°煤樣和Ⅱal60°煤樣的單軸抗壓強度分別19.8,18.3和 21.2 MPa;Ⅲpb15°煤樣、Ⅲam45°煤樣和Ⅲal60°煤樣的單軸抗壓強度分別為22.3,16.1和 26.2 MPa。根據(jù)圖7中半貫穿型節(jié)理與未貫穿型節(jié)理煤樣的應(yīng)力應(yīng)變曲線圖來繪制單軸抗壓強度與不同節(jié)理煤樣的關(guān)系曲線,如圖8所示。

    圖8 不同節(jié)理煤樣的單軸抗壓強度Fig.8 Uniaxial compressive strength of coal samples with different joints

    未貫穿型煤樣抗壓強度比貫穿型煤樣更大,節(jié)理角度為45°±5°煤樣抗壓強度最差,其次為15°±5°煤樣,60°±5°的抗壓強度最大,說明節(jié)理角度為45°±5°煤樣最容易發(fā)生損傷。格里菲斯理論[18]認為,巖體強度是由巖體節(jié)理、孔洞結(jié)構(gòu)決定的。當煤基質(zhì)骨架部分因新增節(jié)理、孔洞結(jié)構(gòu)而造成損傷時,煤樣的強度就會降低。

    3 機 理

    3.1 溫度對煤樣結(jié)構(gòu)損傷的影響

    煤體作為成分組成復雜的固體介質(zhì),當溫度驟降時,煤基質(zhì)會發(fā)生冷縮效應(yīng),由于煤樣各組分收縮率不同,當煤樣冷縮引起的最大線應(yīng)變達到煤樣的線應(yīng)變極限時,就會造成對節(jié)理的拉破壞。

    式中,E為煤樣的變形模量,GPa;ν為泊松比;σx,σy,σz分別為x,y,z軸方向的溫度應(yīng)力,MPa。

    同時煤基質(zhì)在溫度變化條件下,產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力σt,在標準大氣壓下,液氮的氣化溫度為-195.8 ℃,當煤樣置于液氮的低溫環(huán)境下時,溫度將驟然降低,Δt取值216 ℃,當E取值3.2 GPa,α取值6.435×10-6℃-1,煤樣內(nèi)部將產(chǎn)生溫度應(yīng)力σT為4.45 MPa,該應(yīng)力大于煤樣基質(zhì)的抗拉強度0.52 MPa,使煤樣節(jié)理結(jié)構(gòu)發(fā)生損傷,甚至破碎,從而增大了煤樣節(jié)理結(jié)構(gòu)的尺寸。

    3.2 節(jié)理角度對煤樣結(jié)構(gòu)損傷的影響

    不同節(jié)理煤樣在浸泡液氮后,煤樣內(nèi)部產(chǎn)生的溫度應(yīng)力將引起節(jié)理的發(fā)育,造成煤樣的節(jié)理結(jié)構(gòu)損傷,可以通過摩爾庫倫強度理論[19]進行分析:

    (5)

    式中,θ為層節(jié)理夾角,(°);τl為剪切強度極限,MPa;c0為黏聚力,MPa;Pp為孔隙流體壓力,MPa;σtn為液氮冷加載后產(chǎn)生的最大溫度應(yīng)力,MPa;σt0為初始殘余應(yīng)力,MPa。

    將式(5)簡化為二維應(yīng)力解得的表達式為

    (6)

    當θ=45°時,式(6)為

    τmax=(σtn-σt0)/2

    (7)

    τ>τ1

    (8)

    當滿足式(7)時,當滿足式(7)時,煤樣節(jié)理結(jié)構(gòu)將沿層理方向發(fā)生剪切破壞。從而解釋了煤樣節(jié)理沿著層理方向發(fā)生損傷,以及3個方向的孔隙量是不同的。當θ=45°時,τ值達到極大值,冷加載產(chǎn)生的溫度應(yīng)力對節(jié)理結(jié)構(gòu)影響最大,節(jié)理擴展速率最迅速。

    4 力學模型

    煤體本身存在節(jié)理等初始缺陷,在液氮冷加載作用下,這些初始節(jié)理會受到破壞和擴展,相互連接,發(fā)展為宏觀裂紋,最終導致煤體的破壞。煤樣的節(jié)理結(jié)構(gòu)和斷裂結(jié)構(gòu)在冷加載作用下受到破壞和擴展,這是煤樣節(jié)理尺寸由細觀向宏觀演化的過程??紤]到液氮冷加載時環(huán)境與煤樣不同節(jié)理因素的耦合作用,認為煤樣破壞是由液氮低溫引起的溫度應(yīng)力,利用有限元分析軟件建立煤樣節(jié)理擴展的力學模型。模型單元體尺寸規(guī)定為50 mm×50 mm×50 mm,液氮冷加載引起的溫度應(yīng)力σT取值4.45 MPa,溫度應(yīng)力σT方向設(shè)為與節(jié)理方向垂直。半貫穿型和未貫穿型煤樣節(jié)理結(jié)構(gòu)擴展損傷數(shù)值模擬如圖9,10所示。

    圖9 有限元建立半貫穿型節(jié)理煤樣力學模型及其擴展曲線Fig.9 Schematic diagram and extension curve of a semi-penetration type joint coal-like mechanical model by using the finite element method

    圖10 有限元建立未貫穿型節(jié)理煤樣力學模型及其擴展曲線Fig.10 Schematic diagram and expansion curve of mechanical model of unpenetrated joint coal sample established by finite element method

    圖9,10中,直線為節(jié)理擴展量的理論模擬數(shù)值,實驗數(shù)值與理論模擬數(shù)值基本一致,通過對比圖5中的實驗數(shù)值擬合直線后發(fā)現(xiàn),直線斜率基本相同,說明液氮冷加載不同節(jié)理煤樣損傷的理論分析與實驗研究鍥合度較高,可以作為液氮冷加載煤層氣開采應(yīng)用研究的基礎(chǔ)。

    5 結(jié) 論

    (1)煤樣隨著冷加載周期增加,煤樣的孔隙、裂隙結(jié)構(gòu)損傷加劇,煤樣的抗壓強度降低,力學性能變差,彈性變形階段越短。

    (2)煤樣冷加載后,貫穿型裂隙擴展較半貫穿型裂隙擴展速率快,未貫穿型裂隙擴展速率最慢,煤樣裂隙貫穿程度越大,裂隙擴展越明顯。

    (3)煤樣冷加載后,與節(jié)理呈45°±5°的方向的裂隙擴展最為迅速,其次為15°±5°的裂隙,最為緩慢的是大于60°±5°的裂隙。所以冷加載的施載周期及節(jié)理角度都是煤樣結(jié)構(gòu)損傷的重要因素,這對巖石力學研究具有借鑒意義。

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