白 帆
(潞安集團(tuán)余吾煤業(yè)公司,山西 長(zhǎng)治 046000)
高瓦斯礦井回采工作面在生產(chǎn)過程中面臨著瓦斯涌出量大、上隅角瓦斯管理困難、采空區(qū)瓦斯異常涌出等難題,甚至發(fā)生瓦斯超限事故,嚴(yán)重影響工作面的正常生產(chǎn)[1-2]。余吾煤業(yè)為高瓦斯礦井,采空區(qū)瓦斯涌出量在總瓦斯涌出量中占比超過20%。隨著礦井生產(chǎn)水平的延伸,通風(fēng)距離增加,原有的U型通風(fēng)方式也面臨著越來越大的挑戰(zhàn)。雖然加強(qiáng)了工作面本煤層瓦斯抽放措施[3],并先后采取地面瓦斯抽采、采空區(qū)瓦斯排放、高抽巷抽采等措施[4],但瓦斯治理效果仍達(dá)不到要求。因此,考慮通過優(yōu)化通風(fēng)方式解決瓦斯排放和工作面瓦斯?jié)舛雀叩膯栴}。
余吾煤業(yè)有限責(zé)任公司隸屬于山西潞安集團(tuán),位于長(zhǎng)治市屯留縣,設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力600 萬t/a,目前核定生產(chǎn)能力為750 萬t/a。該礦井田面積約161.205 km2,主采煤層為3#煤層,煤厚5.0~7.3 m,平均6.0 m,礦井資源儲(chǔ)量13 億t,可采儲(chǔ)量達(dá)6.6億t,平均埋深600 m。3#煤層瓦斯含量9.25 m3/t,瓦斯壓力0.69 MPa,系高瓦斯礦井,相對(duì)瓦斯涌出量11.3 m3/t,絕對(duì)瓦斯涌出量36.2 m3/min。
余吾煤業(yè)自2014 年開始采用U 型+高抽巷的通風(fēng)方式并陸續(xù)在多個(gè)回采工作面實(shí)施,取得了一定效果,但仍然存在上隅角渦流導(dǎo)致瓦斯聚集、采空區(qū)瓦斯涌出量大、瓦斯抽采困難等缺點(diǎn)。
為解決U 型工作面通風(fēng)加高抽巷回風(fēng)方式存在的諸多弊端,通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況的分析,決定采用W 型通風(fēng)方式取代U 型通風(fēng)。即在工作面布置上、中、下三條巷道,采用兩進(jìn)一回或兩回一進(jìn)通風(fēng)方式,增加總通風(fēng)斷面,減小回風(fēng)阻力,使采空區(qū)瓦斯涌出量大幅度減少,同時(shí)提高風(fēng)量,降低回風(fēng)流瓦斯?jié)舛?,解決上隅角瓦斯管理的難題。通風(fēng)系統(tǒng)差異如圖1 所示。
圖1 U 型通風(fēng)和W 型通風(fēng)示意圖
采空區(qū)瓦斯賦存可分為:漏風(fēng)影響區(qū)、瓦斯滯留區(qū)和壓實(shí)積聚區(qū)。其中瓦斯滯留區(qū)和壓實(shí)聚集區(qū)內(nèi)瓦斯在沒有周期來壓的情況下通常不會(huì)直接進(jìn)入工作面,而漏風(fēng)影響區(qū)內(nèi)瓦斯會(huì)受到工作面通風(fēng)負(fù)壓影響涌入工作面。特別是U 型通風(fēng)方式,工作面通風(fēng)阻力較大,局部負(fù)壓明顯,采空區(qū)漏風(fēng)量較大,還會(huì)造成上隅角處形成渦流,出現(xiàn)局部循環(huán)風(fēng),使瓦斯聚集。因此,減少采空區(qū)瓦斯涌出量最直接的方式是減小工作面的回風(fēng)阻力或縮小漏風(fēng)影響區(qū)的范圍。由圖2 可知,漏風(fēng)影響區(qū)的大小與通風(fēng)阻力和進(jìn)(回)風(fēng)長(zhǎng)度關(guān)系密切,不同的通風(fēng)形式產(chǎn)生的漏風(fēng)影響區(qū)不同,瓦斯涌出量差異較大。W 通風(fēng)系統(tǒng)中將采空區(qū)接近工作面的區(qū)域劃分為兩個(gè)漏風(fēng)影響區(qū),且由于通風(fēng)阻力減小使其通風(fēng)負(fù)壓顯著下降,在漏風(fēng)影響區(qū)長(zhǎng)度和U 型通風(fēng)方式一致的情況下,使寬度明顯縮小,減少了受通風(fēng)影響的采空區(qū)面積,降低瓦斯涌出量。通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)示意圖如圖3所示。
圖2 采空區(qū)瓦斯賦存三帶示意圖
圖3 兩種通風(fēng)系統(tǒng)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)示意圖
在工作面長(zhǎng)度、寬度以及風(fēng)量配給不變的情況下,W 型通風(fēng)阻力和U 型通風(fēng)阻力計(jì)算公式見式(1)。
式中:fu為U 型通風(fēng)方式通風(fēng)阻力,Pa;fw為W 型通風(fēng)方式通風(fēng)阻力,Pa;r1為進(jìn)回風(fēng)巷道通風(fēng)阻力,Pa ;r2為工作面的通風(fēng)阻力,Pa。
根據(jù)式(1)對(duì)W 型通風(fēng)方式與U 型通風(fēng)方式的通風(fēng)阻力比值進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見式(2)。
由式(2)可知,工作面走向長(zhǎng)度和傾向長(zhǎng)度相同且配風(fēng)量一定的情況下,W 型通風(fēng)阻力僅為U型通風(fēng)阻力的62.5%,降幅超過1/3,采空區(qū)的漏風(fēng)量明顯減少。
根據(jù)風(fēng)阻和風(fēng)量關(guān)系式H=RQ2,對(duì)風(fēng)壓相同情況下風(fēng)量進(jìn)行計(jì)算可得:
由式(3)可知,在工作面走向長(zhǎng)度和傾向長(zhǎng)度不變的情況下,風(fēng)壓為一定值時(shí),W 型通風(fēng)的風(fēng)量為U 型通風(fēng)風(fēng)量的126%。
綜上所述,同等條件下,W 型通風(fēng)阻力為U 型通風(fēng)阻力的62.5%。風(fēng)壓為一定值時(shí),W 型通風(fēng)風(fēng)量為U 型通風(fēng)風(fēng)量的126%。因此,W 型通風(fēng)可以縮小采空區(qū)受到通風(fēng)負(fù)壓的影響范圍,同時(shí)能夠顯著降低回風(fēng)流中的瓦斯?jié)舛取?/p>
為進(jìn)一步對(duì)工作面瓦斯運(yùn)移規(guī)律進(jìn)行研究,對(duì)工作面采空區(qū)不同位置瓦斯?jié)舛冗M(jìn)行預(yù)測(cè),本次采用Gambit 構(gòu)建物理模型,利用Fluent 軟件開展數(shù)值模擬,并將結(jié)果通過Tecplot 軟件進(jìn)行處理,得到數(shù)值模擬結(jié)果。數(shù)值模擬的相關(guān)參數(shù)如下:工作面采空區(qū)的走向長(zhǎng)度為100 m,傾斜長(zhǎng)度為300 m,切眼寬度7 m,進(jìn)回風(fēng)巷道長(zhǎng)度和寬度分別為10 m和3.5 m。數(shù)值模擬結(jié)果如圖4 所示。
由圖4(a)可知,U 型工作面上隅角處瓦斯積聚現(xiàn)象明顯,回風(fēng)側(cè)高瓦斯區(qū)域范圍較大,采空區(qū)50 m 內(nèi)瓦斯含量較高(瓦斯?jié)舛?%),最大濃度約13%。由圖4(b)可知,W 型巷道布置情況下在采空區(qū)中部瓦斯積聚現(xiàn)象明顯,采空區(qū)30 m 范圍內(nèi)瓦斯含量較高(瓦斯?jié)舛?%),最大濃度約14%。通過分析可知,W 型通風(fēng)方式可有效解決上隅角瓦斯管理難題,并能夠明顯縮小通風(fēng)負(fù)壓影響的采空區(qū)范圍(長(zhǎng)度減小20 m)。
圖4 瓦斯?jié)舛葦?shù)值模擬
通過對(duì)兩種通風(fēng)方式的分析可知,W 型通風(fēng)方式在采空區(qū)瓦斯涌出量和工作面風(fēng)量控制方面具有明顯優(yōu)勢(shì)。因此,對(duì)5105 工作面通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化,按照兩進(jìn)一回的方式布置進(jìn)回風(fēng)巷道,即巷道中部沿底板挖掘5105 回風(fēng)巷進(jìn)行回風(fēng),5105 進(jìn)風(fēng)巷和5105 膠帶巷進(jìn)風(fēng)。5105 工作面W 型通風(fēng)方式巷道布置圖如圖5 所示。
5105 工作面煤層厚度較大,平均6.1 m,為了保證抽采效果,需要分層抽放。設(shè)計(jì)5105 膠帶巷和進(jìn)風(fēng)巷進(jìn)行上分層煤層瓦斯抽采,5105 回風(fēng)巷進(jìn)行下分層抽采。三條進(jìn)回風(fēng)巷道間距為120 m,松動(dòng)圈瓦斯可自然排放,因此設(shè)計(jì)本煤層抽放鉆孔長(zhǎng)度110 m。在5105 回風(fēng)巷設(shè)計(jì)邁步鉆場(chǎng)施工頂板孔對(duì)采空區(qū)瓦斯進(jìn)行抽采,防止中隅角瓦斯積聚。瓦斯抽采鉆孔設(shè)計(jì)如圖6 所示。
圖5 5105 工作面W 型通風(fēng)方式巷道布置圖
圖6 瓦斯抽采設(shè)計(jì)圖
將工作面通風(fēng)方式由U 型改為W 型后,工作面風(fēng)量明顯提升,由1029 m3/min 增加為1255 m3/min。在優(yōu)化抽采設(shè)計(jì)前后,對(duì)煤層進(jìn)行了取樣分析,殘余瓦斯含量平均值由5.21 m3/t 下降為3.22 m3/t。在改變通風(fēng)方式和優(yōu)化抽采設(shè)計(jì)之后,工作面、上(中)隅角及回風(fēng)巷瓦斯?jié)舛确謩e由0.24%、0.66%和0.45%變?yōu)?.16%、0.38%和0.27%,瓦斯?jié)舛蕊@著降低。
(1)在U 型通風(fēng)方式下工作面上隅角通風(fēng)負(fù)壓最小,且易形成渦流,導(dǎo)致上隅角瓦斯積聚,是瓦斯管理的重點(diǎn)和難點(diǎn)。采用W 型通風(fēng)方式后,上隅角瓦斯?jié)舛蕊@著降低,且中隅角由于風(fēng)流匯集,瓦斯排放效率高,可減少瓦斯聚集的可能性。
(2)采用W 型通風(fēng)方式后,工作面通風(fēng)阻力減小37.5%,通風(fēng)量可提高26%,且采空區(qū)影響范圍縮小40%,大大提高了瓦斯排放效率,因此可適當(dāng)增加工作面的寬度,提高回采效率。
(3)采用W 型通風(fēng)方式后,需要掘進(jìn)中間回風(fēng)巷,但減少了高抽巷的開拓工程,降低施工成本和高抽巷抽采費(fèi)用。同時(shí)三條巷道進(jìn)行瓦斯抽采提高了瓦斯抽采效率,減小殘余瓦斯含量,降低了工作面瓦斯異常涌出風(fēng)險(xiǎn)。