贛深高鐵龍南隧道大型富水?dāng)鄬悠扑閹┕ぜ夹g(shù)

馬 棟， 閆 肅, 2,*， 王武現(xiàn)

(1. 中鐵十六局集團(tuán)有限公司， 北京 100018； 2. 中國石油大學(xué)(華東)儲運(yùn)與建筑工程學(xué)院， 山東 青島 266580)

0 引言

隨著交通建設(shè)的發(fā)展，線路標(biāo)準(zhǔn)不斷提高，鐵路規(guī)劃和建設(shè)不斷向山區(qū)拓展，線路勢必會穿山越嶺[1]。山嶺隧道地質(zhì)條件復(fù)雜多變，常會遇到高壓富水巖溶、斷層破碎帶等特殊不良地質(zhì)，安全風(fēng)險(xiǎn)極高、施工難度極大[2]，稍有不慎，極易發(fā)生突水涌泥(沙)，造成人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失。

國內(nèi)很多學(xué)者針對斷層破碎帶開展研究，鐘威[3]提出影響穿越斷層破碎帶的風(fēng)險(xiǎn)因素，并建立風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)指標(biāo)體系及風(fēng)險(xiǎn)等級。高雷州[4]通過建立數(shù)值模擬模型，分析了不同施工方法對隧道圍巖擾動的影響。李曉斌[5]基于斷層破碎帶模擬計(jì)算模型和臺階拱頂沉降，分析了二次襯砌的結(jié)構(gòu)應(yīng)力及影響范圍。劉鵬[6]利用ANSYS數(shù)值模擬，對大斷面隧道斷層破碎帶支護(hù)方法進(jìn)行了優(yōu)化。張旭[7]結(jié)合保康隧道，分析了斷層破碎帶的發(fā)育情況和危害，提出使用CRD方法開挖，并對隧道爆破設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化。文獻(xiàn)[8-10]基于隧道高壓富水?dāng)鄬油凰磕?沙)事故，總結(jié)分析了突涌水原因，并制定了合理的處理方案和工程對策。

已開展的研究中，大部分是采用數(shù)值模擬的方法優(yōu)化斷層破碎帶等不良地質(zhì)區(qū)的爆破、開挖、支護(hù)工藝，或者針對具體工程的突泥涌水事故制定處理對策，避免次生災(zāi)害，但總體上來說，準(zhǔn)確預(yù)測且成功防治富水?dāng)嗔哑扑閹^(qū)域隧道突泥突水的案例較少。為更好地指導(dǎo)富水?dāng)鄬铀淼朗┕ぃ疚慕Y(jié)合贛深高鐵龍南隧道，對綜合預(yù)報(bào)、分水降壓、內(nèi)堵外固以及防災(zāi)預(yù)警方法進(jìn)行分析研究，以期為同類工程施工提供參考。

1 工程概況

龍南隧道全長10.24 km，雙線單洞隧道，洞身淺埋，且存在危巖落石、突水涌泥、圍巖失穩(wěn)塌方等諸多風(fēng)險(xiǎn)，是全線的重點(diǎn)控制性工程，風(fēng)險(xiǎn)等級為Ⅰ級。DK99+380～+620段為F8區(qū)域大斷層破碎帶，壓性斷裂，長度大于50 km。DK99+500～+620段為F8斷層核心帶(Ⅵ級圍巖)，寬約120 m，加上兩側(cè)破碎影響帶，總寬度達(dá)330 m,F8斷層如圖1和圖2所示。

圖1 隧道F8斷層平面分布

圖2 隧道F8斷層縱斷面

1.1 F8斷層的工程和水文地質(zhì)特點(diǎn)

F8斷層位于泥盆系老虎坳組砂巖、石英砂巖地層中，屬區(qū)域中寨(全南)-江頭圩(安遠(yuǎn))大斷裂的平行分支，為壓性斷裂，受旋扭作用影響，不同部位斷裂面傾向不一，性質(zhì)互異。該段隧道埋深30～110 m。地表山坡及山間谷地植被較發(fā)育，溝谷內(nèi)溪流發(fā)育。F8斷層破碎帶圍巖呈砂加塊石狀，斷層以下揭示灰?guī)r。斷層富含承壓水，鉆探孔口涌水，水柱高約2 m，推測洞身水壓達(dá)0.5 MPa，預(yù)測最大涌水量為5 998.04 m3/d，為強(qiáng)富水區(qū)。

1.2 設(shè)計(jì)概況

DK99+380～+500段和DK99+620～+660段為斷層影響帶(Ⅴ級圍巖)，采用3 m加固范圍超前預(yù)注漿加固圍巖堵水、φ50 mm雙層小導(dǎo)管超前注漿預(yù)支護(hù)、三臺階臨時(shí)仰拱法施工。DK99+500～+620段采用8 m加固范圍超前預(yù)注漿加固圍巖堵水、φ89 mm洞身長管棚+φ42 mm小導(dǎo)管超前注漿預(yù)支護(hù)、六步CD法施工。Ⅵ級圍巖采用Ⅵ級復(fù)合式襯砌，隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)見圖3，二次襯砌抗水壓能力達(dá)0.7 MPa。

圖3 龍南隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)橫斷面(單位： cm)

2 施工中遇到的技術(shù)難題

2019年5月11日，掌子面施工至里程DK99+421時(shí)，右側(cè)仰拱出現(xiàn)溜坍，高度2～3 m，寬度約4 m，縱向長2 m。2019年5月12日凌晨，掌子面右側(cè)拱部再次溜坍，高度增加至4 m，寬度增加至6 m。2019年7月28日晚，掌子面施工至DK99+435時(shí)，現(xiàn)場實(shí)際揭示圍巖為泥盆系老虎坳組(D21)砂巖，褐黃色，全風(fēng)化夾強(qiáng)風(fēng)化，呈土夾碎塊石狀，結(jié)構(gòu)松散，自穩(wěn)性較差?，F(xiàn)場拱架安裝時(shí)，掌子面拱部出現(xiàn)溜坍，縱向長度約3.5 m，高度約4 m，環(huán)向溜坍范圍為8 m。溜坍體為全風(fēng)化巖體夾碎石，巖體破碎，地下水較發(fā)育，洞內(nèi)涌水量約為67 m3/h。

造成溜坍、涌水的主要因素有以下3方面： 1) DK99+421區(qū)域已經(jīng)進(jìn)入斷層影響帶，巖體破碎，結(jié)構(gòu)松散，自穩(wěn)能力極差； 2)隧址地表山坡及山間谷地溪流發(fā)育，地下水發(fā)育，隧道爆破開挖的擾動造成構(gòu)造附近地下水涌出； 3)現(xiàn)場施工中，未查明隧道前方地質(zhì)情況，隧道提前進(jìn)入斷層核心區(qū)域。由于無法準(zhǔn)確預(yù)判隧道前方富水及斷裂構(gòu)造，極大地增加了隧道溜坍、突水突泥的風(fēng)險(xiǎn)，因此亟需開展綜合地質(zhì)預(yù)報(bào)、地表抽水試驗(yàn)來確定合理的隧道排水、加固方案。

3 地質(zhì)預(yù)報(bào)

3.1 地震波反射TSP探測

采用TSP探測掌子面(DK99+429.6)前方的地質(zhì)情況，査明DK99+429.6～+549.6段構(gòu)造斷裂、軟弱夾層等的分布位置，地下水狀況，構(gòu)造裂隙填充物及其性質(zhì)。

DK99+429.6～+500段縱橫波波速整體變化不大，縱橫波速比、泊松比變化起伏較大，由此推測該里程段圍巖巖體與掌子面基本一致，巖體破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育，裂隙水較發(fā)育[11]。

DK99+500～+549.6 段縱波波速下降，橫波波速呈平穩(wěn)趨勢，縱橫波速比、泊松比變化起伏較大，且存在較多負(fù)反射界面，由此推測該里程段圍巖整體穩(wěn)定性變差，巖體極破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育，裂隙水發(fā)育。

3.2 地質(zhì)雷達(dá)

為進(jìn)一步查明隧道掌子面前方的構(gòu)造斷裂、軟弱夾層等的分布位置，地下水狀況，構(gòu)造裂隙填充物及其性質(zhì)，在DK99+433.2～+463.2(長度30 m)段開展地質(zhì)雷達(dá)探測。現(xiàn)場測試4條線，測線布置如圖4所示?，F(xiàn)場數(shù)據(jù)采集采用點(diǎn)測方法，測量時(shí)窗選取613.5 ns，采樣頻率1 069.4 MHz，每道采樣點(diǎn)數(shù)656點(diǎn)，道間距0.1 m。

圖4 雷達(dá)測線布置示意圖(單位： m)

地質(zhì)雷達(dá)探測處理結(jié)果如圖5所示。由圖可知，雷達(dá)波振幅加強(qiáng)，頻率變低，散射波特征明顯。結(jié)合掌子面現(xiàn)場開挖情況和勘測資料綜合分析，圍巖與掌子面圍巖基本一致。圍巖受外部擠壓切割成大小不一的塊狀體結(jié)構(gòu)，節(jié)理發(fā)育，含水量較大，掉塊較嚴(yán)重，自穩(wěn)能力較差，施工中需及時(shí)做好支護(hù)及防排水。

(a) 測線1 (b) 測線2 (c) 測線3 (d) 測線4

3.3 超前鉆孔

2019年8月4日，沿DK99+435掌子面采取2孔超前地質(zhì)鉆孔，探孔里程DK99+435～+465，鉆孔速度緩慢，偶有卡鉆，孔內(nèi)滲水。判斷前方30 m地質(zhì)情況為： 1) 0～6 m為變質(zhì)砂巖加泥巖，褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，巖體極破碎，裂隙水發(fā)育； 2) 6～22 m為變質(zhì)砂巖加泥巖，褐黃色，全風(fēng)化-強(qiáng)風(fēng)化，巖體極破碎，裂隙水發(fā)育。

2019年8月24日，沿DK99+435掌子面增加1孔超前水平鉆孔，設(shè)計(jì)長度30 m?？變?nèi)揭示為砂巖(褐黃色)，全風(fēng)化、局部夾強(qiáng)風(fēng)化層，巖芯呈黏土夾碎塊石狀, 巖體擠壓痕跡明顯，節(jié)理裂隙發(fā)育，地下水發(fā)育，推測為斷層破碎帶。

根據(jù)掌子面地質(zhì)情況，結(jié)合超前地質(zhì)預(yù)報(bào)成果資料綜合判定，隧道已進(jìn)入F8斷層核心區(qū)，圍巖級別為Ⅵ級。

4 地表抽水試驗(yàn)

現(xiàn)場在地表施工了6個(gè)φ200 mm的水井進(jìn)行抽水試驗(yàn)[12]，水井布置在隧道主體結(jié)構(gòu)外側(cè)，中心距離結(jié)構(gòu)外側(cè)不小于5.45 m，縱向水平間距為10 m，如圖6所示。抽水試驗(yàn)自2019年5月6日開始，5月10日結(jié)束，歷時(shí)5 d，完成JK10-2、JK11、JK12、JK21-2、JK22-2和JK23 6口水井的抽水試驗(yàn)。抽水觀測記錄如表1所示。

圖6 F8抽水試驗(yàn)井平面布置圖(單位： m)

表1 抽水觀測記錄及計(jì)算數(shù)據(jù)

由表1可知，單井出水量為4.621 9～37.471 7 m3/h，涌水量大小存在差異，反映了場區(qū)范圍內(nèi)巖體存在不均勻風(fēng)化。

由于每口抽水井對其他觀測井造成的干擾和影響均較小(觀測井降深較小)，因此，各試驗(yàn)井滲透系數(shù)的計(jì)算采用1個(gè)中心井(單井)潛水非完整井抽水試驗(yàn)公式，抽水影響半徑的計(jì)算采用吉哈爾特經(jīng)驗(yàn)公式。

滲透系數(shù)

(1)

式中：K為滲透系數(shù)，m/d；Q為涌水量，m3/d；Sw為試驗(yàn)井內(nèi)水位降深，m；rw為抽水井半徑，m；H1為承壓含水層厚度，m；R為抽水影響半徑，m。

抽水影響半徑

(2)

各試驗(yàn)井滲透系數(shù)和影響半徑通過Maple軟件編程并輸入相關(guān)參數(shù),計(jì)算得出滲透系數(shù)的取值范圍為0.309 7～2.803 2 m/d，抽水影響半徑R的取值范圍為247.59～763.31 m。

結(jié)合以上情況分析得出，F(xiàn)8斷層內(nèi)地下水具有承壓性，地層滲透性系數(shù)小，水力聯(lián)系不明顯，多呈脈狀水存在，施工中易遇到靜態(tài)水突然釋放現(xiàn)象。F8 斷層洞身范圍內(nèi)采取地表集中井點(diǎn)降水施工方案，降水效果不佳，建議選擇排水降壓方案。

5 穿越富斷層區(qū)的施工技術(shù)

按照"分水降壓、內(nèi)堵外固、支護(hù)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)"的綜合措施處理F8斷層[14]。采取迂回導(dǎo)坑(兼作排水洞)、洞內(nèi)帷幕注漿、地表深孔注漿、洞身管棚等施工措施穿越F8斷層施工區(qū)域，如圖7所示。

圖7 穿越斷層區(qū)的加固方案

暫停DK99+435掌子面的掘進(jìn)，根據(jù)不同埋深分別采取地表深孔注漿及洞內(nèi)帷幕注漿加固巖體、堵水。同時(shí)考慮洞身水壓，在已施工初期支護(hù)段落左側(cè)選?、跫墖鷰r作為迂回導(dǎo)坑進(jìn)洞位置，并在注漿加固的同時(shí)進(jìn)行施工。注漿加固措施完成后，采取鉆孔取芯、孔內(nèi)成像等手段綜合判斷注漿效果。

5.1 分水降壓

隧道處于F8強(qiáng)富水區(qū)破碎斷層帶，極易發(fā)生突泥涌水，因此提出在臨近隧道處設(shè)置"迂回導(dǎo)坑+排水洞"進(jìn)行分水降壓，達(dá)到排水降壓的目的。

5.1.1 迂回導(dǎo)坑

由于節(jié)理裂隙發(fā)育極不規(guī)律、地層結(jié)構(gòu)不均一，井點(diǎn)的抽水影響半徑大多不具重疊性，因此該方法對F8場區(qū)隧道洞身范圍內(nèi)的降水效果不佳。為進(jìn)一步探明F8層地質(zhì)條件，有效排除F8斷層地下水，在隧道正洞DK99+400～+640斷層段左側(cè)設(shè)置了1處迂回導(dǎo)坑，與正洞大里程方向夾角為60°，與正洞左線線間距25 m，長262.42 m，迂回導(dǎo)坑設(shè)人字坡。

迂回導(dǎo)坑進(jìn)洞前，根據(jù)角度、正洞半徑等綜合設(shè)計(jì)進(jìn)洞方案； 進(jìn)洞后，嚴(yán)格按設(shè)計(jì)施工管棚、超前小導(dǎo)管等，采用上下臺階法施工掘進(jìn)，臺階長度控制在5～8 m，下臺階與底板同時(shí)開挖。為避免施工干擾，降低施工風(fēng)險(xiǎn)，迂回導(dǎo)坑開挖掘進(jìn)不能與正洞處于同一里程，宜超前正洞施工10 m左右。

5.1.2 排水洞

迂回導(dǎo)坑初期支護(hù)完成后，在輪廊線左側(cè)打設(shè)φ108 mm的排水孔，孔深6 m，縱向間距5 m； 輪廓線右側(cè)打設(shè)φ108 mm的排水孔，孔深至正洞注漿輪廓線外5～8 m，縱向間距5 m。施工過程中，可根據(jù)物探結(jié)果及地下水發(fā)育情況適當(dāng)加密排水孔，進(jìn)一步降低正洞掌子面水壓。排水孔直徑為110 mm，孔口安裝3 m長φ108 mm(壁厚9 mm)的孔口管。孔口均安裝法蘭盤，部分排水孔口安裝水壓力表，達(dá)到可控排放的目的。運(yùn)營期間迂回導(dǎo)坑排水孔作為永久排水措施保留，導(dǎo)坑內(nèi)靠正洞側(cè)分別設(shè)1處5 m×2.5 m×2.0 m(寬×長×深)的沉淀池，應(yīng)保證施工及運(yùn)營期間排水洞水流通暢。

5.2 地層超前預(yù)加固

5.2.1 洞內(nèi)超前預(yù)注漿加固

對于埋深大于70 m的地層，8 m加固范圍采取超前帷幕注漿措施，施工范圍為DK99+435～+540。按4個(gè)循環(huán)組織施工[15]： 第1循環(huán)施工2 m厚C20止?jié){墻，注漿長度28 m，開挖25 m； 第2-4循環(huán)，注漿長度為28 m，預(yù)留5 m止?jié){巖盤作為止?jié){墻，注漿參數(shù)如表2所示。每個(gè)循環(huán)注漿完成后應(yīng)進(jìn)行注漿效果評定。

表2 超前帷幕注漿參數(shù)

5.2.2 地表深孔注漿加固

隧道DK99+540～+630段，地表埋深小于70 m，進(jìn)行地表定向大口徑(φ130 mm)深孔注漿。針對洞身拱墻開挖輪廓線8 m以外、仰拱基底5 m以下巖體固結(jié)問題，須改善圍巖物理力學(xué)性能。對加固區(qū)域四周采用普通水泥-水玻璃雙液漿進(jìn)行間隔跳孔注漿，以形成周邊止?jié){帷幕，減少加固范圍內(nèi)漿液流失。待周邊帷幕成型后，中間孔采用早強(qiáng)硫鋁酸鹽水泥單液漿進(jìn)行加固，采用袖閥管分段后退式注漿施工工藝，先外后內(nèi)，間隔跳孔注漿，具體注漿參數(shù)如表3所示。

表3 地表深孔注漿參數(shù)

5.2.3 注漿效果評定

5.2.3.1p-Q-t曲線

2019年9月28日，監(jiān)理單位組織對龍南隧道DK99+435～+463段8 m加固范圍的超前預(yù)注漿效果進(jìn)行評定。注漿過程中，根據(jù)現(xiàn)場典型試驗(yàn)孔的注漿壓力(p)、流量(Q)、注漿時(shí)間(t)數(shù)據(jù)進(jìn)行總結(jié)，并描繪三者之間的曲線關(guān)系，如圖8所示。

圖8 典型試驗(yàn)孔p-Q-t曲線圖

由圖8中可知，p-t曲線顯示注漿壓力隨時(shí)間逐步上升，60 min后基本達(dá)到5.65 MPa(終壓4～6 MPa)左右的平穩(wěn)狀態(tài)。Q-t曲線顯示流量隨時(shí)間不斷下降，在第75 min左右基本保持在4.6 L/min(控制在5 L/min范圍以內(nèi))，滿足設(shè)計(jì)要求。

5.2.3.2 檢查孔取芯

現(xiàn)場對注漿后的圍巖進(jìn)行取芯，顯示圍巖裂隙被漿液充填或擠壓密實(shí)，固結(jié)良好，原先注漿前無法取出巖芯的部位，已經(jīng)能夠取出柱狀固結(jié)物，且有明顯的漿脈，取芯率為85%，注漿固結(jié)效果良好。注漿前后取芯效果見圖9。

(b) 注漿后

5.2.3.3 檢查孔注水試驗(yàn)

按照設(shè)計(jì)要求，對固結(jié)巖體進(jìn)行注水試驗(yàn)。先將孔內(nèi)注滿水(注漿孔長度為25 m)，然后將注漿壓力控制在1.0 MPa。 采用專用的自動記錄設(shè)備對單位時(shí)間內(nèi)的圍巖注水量進(jìn)行記錄，吸水量分別為0.3、0.4 L/(min·m)，均<2 L/(min·m)，滿足設(shè)計(jì)要求。

5.2.3.4 孔內(nèi)成像

采用專業(yè)的孔內(nèi)成像設(shè)備，對注漿后的巖體進(jìn)行孔內(nèi)攝像。如圖10所示，孔內(nèi)成像顯示檢測孔內(nèi)未出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象，圍巖裂隙中有明顯的液漿充填痕跡，孔內(nèi)無流泥、無坍孔，成孔好。

圖10 孔內(nèi)成像

鉆孔情況、渣樣檢查、注水試驗(yàn)以及孔內(nèi)成像等表明本循環(huán)注漿加固堵水達(dá)到預(yù)期效果。

5.3 開挖

經(jīng)過超前預(yù)注漿和地表深孔注漿，圍巖加固效果良好，如圖11所示。斷層核心段開挖施工由原來的六步CD法變更為三臺階臨時(shí)仰拱法。

(a) 注漿前

(b) 注漿后

5.4 支護(hù)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)

斷層核心段超前支護(hù)采用拱部140°范圍φ89 mm長管棚預(yù)支護(hù)，管棚每循環(huán)縱向長15 m，兩環(huán)間搭接3 m，采用鋼花管和鋼管間隔布置，每根長15 m，環(huán)向間距0.4 m。斷層段圍巖級別為Ⅵ級，初期支護(hù)全環(huán)采用HW175型鋼加強(qiáng)支護(hù)，間距0.5 m/榀，襯砌類型采用Ⅵ級圍巖型復(fù)合式襯砌。

5.5 防排水

二次襯砌防水按照GB 50108《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》一級標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，混凝土抗?jié)B等級不低于P12。環(huán)向施工縫采用背貼式自粘橡膠止水帶+中埋式自粘橡膠止水帶，縱向施工縫采用中埋式鋼邊自粘橡膠止水帶+混凝土界面劑。拱墻仰拱初期支護(hù)與二次襯砌設(shè)置縱、環(huán)向可維護(hù)塑纖排水濾管，仰拱采用φ50 mm單臂打孔波紋管。拱墻(仰拱)襯砌采用80 cm(或90 cm)厚C35鋼筋混凝土。

5.6 監(jiān)測及防災(zāi)預(yù)警

5.6.1 監(jiān)測

圖12示出龍南隧道距隧道開挖面(DK99+588)100 m范圍的累計(jì)沉降收斂變形情況。由圖12可知，隧道最大累計(jì)沉降量為31.75 mm，最大累計(jì)收斂為36.36 mm，均滿足正常施工要求。

圖12 隧道斷層區(qū)域累計(jì)沉降及收斂變形圖

根據(jù)F8斷層實(shí)際情況，該區(qū)段應(yīng)補(bǔ)充水壓力、圍巖壓力等監(jiān)測，以便更深入地掌握圍巖的穩(wěn)定狀態(tài)及錨噴支護(hù)效果，更好地指導(dǎo)未開挖區(qū)的設(shè)計(jì)與施工。

5.6.2 反坡排水

因進(jìn)口方向尚未貫通，在2#斜井大里程端采用二級泵站組織反坡排水。第1級采用移動泵站，設(shè)置于仰拱積水坑，配置5臺(備用5臺)功率為4 kW、揚(yáng)程為5 m、流量為100 m3/h的移動污水泵，將掌子面涌水抽排至變坡點(diǎn)位置，然后通過中心水溝順坡排放至斜井喇叭口固定泵站蓄水池內(nèi)。第2級泵站采用固定泵站，設(shè)置于斜井喇叭口蓄水池，配置3臺(備用3臺)功率為132 kW、揚(yáng)程為210 m、流量為155 m3/h的固定水泵。

5.6.3 防災(zāi)預(yù)警

F8斷層可能發(fā)生突泥涌水，現(xiàn)場設(shè)置防災(zāi)預(yù)警系統(tǒng)，在掌子面附近安裝洞內(nèi)監(jiān)控系統(tǒng)，由專人進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控。正洞或輔助導(dǎo)坑應(yīng)設(shè)置聲光報(bào)警裝置，工作面設(shè)置具備聲、光提示功能的電話機(jī)，構(gòu)成以洞口值班室為中心的應(yīng)急通信系統(tǒng)。

6 結(jié)論與建議

本文依托贛深高鐵龍南隧道F8富水?dāng)鄬邮┕?，通過開展綜合地質(zhì)預(yù)報(bào)，研究不同埋深的注漿加固方法、效果以及防災(zāi)預(yù)警，得到以下結(jié)論。

1)加強(qiáng)綜合超前地質(zhì)預(yù)測預(yù)報(bào)工作，建議對斷層的規(guī)模、富水程度及充填物特征等地質(zhì)情況進(jìn)行超前綜合判斷，精準(zhǔn)判定斷層破碎帶影響范圍，降低突涌水風(fēng)險(xiǎn)。

2)通過分水降壓，并針對不同埋深進(jìn)行超前預(yù)注漿和深孔注漿加固，做好注漿效果評定，加強(qiáng)超前支護(hù)措施，以安全順利通過區(qū)域性斷層破碎帶。

3)富水?dāng)鄬油凰L(fēng)險(xiǎn)極大，應(yīng)按環(huán)水保的要求做好防排水設(shè)計(jì)，并設(shè)置聲光報(bào)警、應(yīng)急通訊和洞內(nèi)監(jiān)測等防災(zāi)預(yù)警系統(tǒng)，以防突發(fā)事件。

4)針對富水?dāng)鄬油凰磕嗟娘L(fēng)險(xiǎn)，建議進(jìn)一步研究高壓富水隧道的機(jī)械化工裝，以提高機(jī)械帶水作業(yè)效率及其耐久性。