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    輸酸管路有限元分析及結(jié)構(gòu)改進(jìn)

    2020-12-03 08:18:00楊曉武姚騰猛黃金豪
    有色設(shè)備 2020年5期
    關(guān)鍵詞:管架筋板云圖

    楊曉武, 姚騰猛, 黃金豪

    (長沙有色冶金設(shè)計(jì)研究院有限公司, 湖南 長沙 410019)

    硫酸生產(chǎn)工藝流程復(fù)雜,裝置內(nèi)輸酸管路數(shù)量繁多,輸酸管路往往具有管徑大、距離長的特點(diǎn),容易產(chǎn)生應(yīng)力[1]。硫酸介質(zhì)具有腐蝕性和一定的毒性,如發(fā)生泄漏,可能會造成較嚴(yán)重的安全事故。因此,需要對可能存在應(yīng)力超標(biāo)的硫酸輸送管路進(jìn)行應(yīng)力分析,以避免管路失效,消除輸酸管路的安全隱患[2]。

    在管網(wǎng)中,每一條管路都會因?yàn)閴毫?、溫度的不同而發(fā)生不同程度的變形,每隔一定距離會設(shè)置管架。管架設(shè)計(jì)是管路工程設(shè)計(jì)的重要組成部分,其不僅要承受管路的軸向荷載,還要承受來自各方面作用于管路上的力和力矩,限制管路的位移,滿足管路系統(tǒng)的靜力和動力要求,確保管路和與之相連接的設(shè)備安全運(yùn)行[3]。

    某硫酸廠區(qū)輸酸管路發(fā)生了管架斷裂,膨脹節(jié)拉脫(如圖1所示),造成失效的原因有待分析。本文使用ANSYS有限元軟件,建立失效管路的局部模型,分析造成管架斷裂以及膨脹節(jié)拉脫的原因。根據(jù)應(yīng)力分布以及變形情況,適當(dāng)調(diào)整管架布置以及管架連接方式,降低管路中產(chǎn)生的應(yīng)力,得到能夠有效降低管路應(yīng)力的最佳方案。

    圖1 膨脹節(jié)拉脫現(xiàn)場圖

    1 原始管路結(jié)構(gòu)分析

    1.1 基本參數(shù)

    1.1.1 材料參數(shù)

    本文研究對象為某硫酸廠區(qū)輸酸管路,管路系統(tǒng)組成包括管路、管架、膨脹節(jié),管路系統(tǒng)如圖2所示。管路各組成部分材料及設(shè)計(jì)溫度下的性能參數(shù)(彈性模量、泊松比和密度)如表1所示。

    圖2 輸酸管路結(jié)構(gòu)圖

    表1 材料參數(shù)表

    1.1.2 設(shè)計(jì)工況參數(shù)

    對輸酸管路進(jìn)行應(yīng)力分析時(shí),需考慮溫度與壓力的共同作用,表2所示為設(shè)計(jì)工況參數(shù)表,環(huán)境溫度取當(dāng)?shù)貧夂虻臉O端溫度。

    表2 設(shè)計(jì)工況參數(shù)表

    1.2 分析模型

    本文所研究的輸酸管路,組件較多,模型龐大,采用solid185八節(jié)點(diǎn)六面體單元對管路、管架進(jìn)行網(wǎng)格劃分,單元邊長為20 mm;采用solid285六節(jié)點(diǎn)四面體單元對膨脹節(jié)進(jìn)行網(wǎng)格劃分,單元邊長為10 mm。圖3所示為輸酸管路幾何模型,其中1~6號管架為固定管架,其余為導(dǎo)向管架。圖4為輸酸管路的有限元網(wǎng)格模型。雅克比數(shù)值保證在0.9左右,網(wǎng)格數(shù)量為517 793,節(jié)點(diǎn)數(shù)量為700 689。

    圖3 輸酸管路幾何模型

    圖4 輸酸管路有限元網(wǎng)格模型

    1.3 邊界條件及載荷

    對輸酸管路進(jìn)行分析,施加的邊界條件與載荷條件如下:

    Step 1:在管路內(nèi)表面施加40 ℃的設(shè)計(jì)溫度,在管路外表面施加-30 ℃的空氣自然對流;

    Step 2:對輸酸管路施加9.8 m/s2的重力加速度;

    Step 3:在固定管架兩端面施加固定約束;

    Step 4:在導(dǎo)向管架下端面施加垂直方向Y向位移約束;

    Step 5:在導(dǎo)向管架左端面施加水平方向X向位移約束;

    Step 6:在管路內(nèi)表面施加0.5 MPa的設(shè)計(jì)壓力。

    1.4 結(jié)果分析

    對輸酸管路原始結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,應(yīng)力分析結(jié)果如表3所示,變形云圖如圖5所示。從圖中可以看到,高應(yīng)力均發(fā)生在固定管架約束部位,即管架與管廊焊接位置,其中1~6號管架最大應(yīng)力值均遠(yuǎn)超安全許用應(yīng)力1.5 Sm=170 MPa,會發(fā)生強(qiáng)度失效。在管架斷裂之前,管路最大變形發(fā)生在膨脹節(jié)的位置,變形量為13 mm,一旦有固定管架發(fā)生損壞,管路熱膨脹造成的變形將急劇增大,導(dǎo)致膨脹節(jié)變形量超過許用變形量34 mm,進(jìn)而發(fā)生圖1中的膨脹節(jié)拉脫。

    表3 原始結(jié)構(gòu)分析結(jié)果

    圖5 硫酸管路原始結(jié)構(gòu)變形云圖

    2 管路改進(jìn)結(jié)構(gòu)分析

    2.1 步驟一

    根據(jù)輸酸管路原始結(jié)構(gòu)的分析結(jié)果,所有固定管架位置上的應(yīng)力均超過許用值,尤其是4號管架上的應(yīng)力值遠(yuǎn)超出安全范圍。分析產(chǎn)生較高應(yīng)力的主要原因是輸酸管路較長,熱膨脹造成的變形較大。通常情況下,在管路中膨脹節(jié)起到主要的補(bǔ)償作用,除此之外,彎頭也會提供一定的補(bǔ)償量。但在管路最右端的彎頭處,臨近兩側(cè)均設(shè)置了導(dǎo)向管架,一個約束彎頭X方向位移,一個約束彎頭Z方向位移,限制了彎頭的補(bǔ)償作用,加上緊挨著的彎頭的5號固定管架使得Z向管路向4號固定管架的方向發(fā)生大量膨脹變形。為證明以上推測,對輸酸管路進(jìn)行第一步的改進(jìn),即將圖6中所示的三個管架均改為滑動管架。

    圖6 調(diào)整管架布置

    計(jì)算結(jié)果顯示應(yīng)力最大的固定管架為1,應(yīng)力云圖如圖7所示,最大應(yīng)力值為300 MPa,大于材料許用應(yīng)力的1.5倍(170 MPa),該改進(jìn)有效減小了輸酸管路中的應(yīng)力,但仍不能保證固定管架的強(qiáng)度,依舊存在膨脹節(jié)拉脫的風(fēng)險(xiǎn),因此需要在此步驟上進(jìn)一步改進(jìn),以提高輸酸管路的安全性。

    圖7 1號管架應(yīng)力云圖

    2.2 步驟二

    在步驟一的基礎(chǔ)上,通過在固定管架焊接位置增加筋板,降低管架應(yīng)力值。筋板尺寸為80 mm×8 mm,布置方式如圖8所示,最大應(yīng)力發(fā)生在1號管架,應(yīng)力云圖如圖9所示,最大應(yīng)力值為288 MPa,大于材料許用應(yīng)力的1.5倍(170 MPa),管架強(qiáng)度依舊不足。

    圖8 筋板布置方式

    圖9 1號管架應(yīng)力云圖

    2.3 步驟三

    在步驟二的基礎(chǔ)上,將筋板布置方式調(diào)整為如圖10所示,最大應(yīng)力依舊發(fā)生在1號管架,應(yīng)力云圖如圖11所示,最大應(yīng)力值為241 MPa,大于材料許用應(yīng)力的1.5倍(170 MPa),管架強(qiáng)度還是不足。

    圖10 筋板布置方式

    圖11 1號管架應(yīng)力云圖

    2.4 步驟四

    在步驟三的基礎(chǔ)上,將使用筋板的尺寸改變?yōu)?20 mm×15 mm,布置方式如圖10所示,最大應(yīng)力依舊發(fā)生在1號管架,應(yīng)力云圖如圖12所示,最大應(yīng)力值為213 MPa,大于材料許用應(yīng)力的1.5倍(170 MPa),該方案仍舊不可行。通過該結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),雖然增加筋板已經(jīng)極大降低了管架上的應(yīng)力值,但仍然無法滿足強(qiáng)度要求,并且繼續(xù)加大筋板尺寸和厚度對降低應(yīng)力值的效果并不明顯。

    圖12 1號管架應(yīng)力云圖

    2.5 步驟五

    通過對輸酸管路原始結(jié)構(gòu)和改進(jìn)方案結(jié)果的分析對比,管架應(yīng)力已經(jīng)得到了很好地控制,除了固定管架上局部位置還存在超出許用值的較大應(yīng)力,其余管架均無明顯應(yīng)力分布。若將管架材料改為Q345R,材料的許用應(yīng)力為189 MPa,強(qiáng)度許用值1.5 Sm為283 MPa。在該情況下,步驟三與步驟四均能夠滿足強(qiáng)度要求。步驟三最大應(yīng)力值為241 MPa,安全裕量為15%,步驟四最大應(yīng)力值為213 MPa,安全裕量為25%。因此,可以在步驟四的基礎(chǔ)上,將管架材料改為Q345R,作為最終改進(jìn)方案投入使用。

    3 結(jié)論

    本文針對某硫酸廠區(qū)輸酸管路發(fā)生的管架斷裂和膨脹節(jié)拉脫,使用ANSYS有限元分析軟件對其進(jìn)行了模擬計(jì)算,分析了導(dǎo)致管架斷裂和膨脹節(jié)拉脫的原因是管架布置不合理導(dǎo)致應(yīng)力值超出許用值,從而發(fā)生強(qiáng)度失效。根據(jù)分析原因,進(jìn)行了共五個步驟的結(jié)構(gòu)改進(jìn),依次為:

    (1)將圖6中兩個導(dǎo)向管架和一個固定管架改為滑動管架;

    (2)在步驟一基礎(chǔ)上,以圖8的方式在固定管架處焊接尺寸為80 mm×8 mm的筋板;

    (3)在步驟二的基礎(chǔ)上,將筋板布置方式調(diào)整為如圖10所示;

    (4)在步驟三的基礎(chǔ)上,將使用筋板的尺寸改變?yōu)?20 mm×15 mm;

    (5)在步驟四基礎(chǔ)上,將管架材料改為Q345R。

    最終經(jīng)過五個步驟優(yōu)化改進(jìn)后,在保證管路安全性的同時(shí),將安全富裕量提高到了25%。目前該方案已被該硫酸廠采用,該改進(jìn)方案具有一定的工程意義,同時(shí)為今后類似輸酸管路的布置和優(yōu)化提供了參考。

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