非均相聚合物驅(qū)油藏防砂井近井擋砂介質(zhì)堵塞機(jī)理實(shí)驗(yàn)研究

王力智，董長(zhǎng)銀，何海峰，曹慶平，宋雅君

（1.中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東青島 266580；2.中國(guó)石化勝利油田分公司孤東采油廠，山東東營(yíng) 257000；3.中國(guó)石油大港油田分公司石油工程技術(shù)研究院，天津 300450）

聚合物堵塞是非均相復(fù)合驅(qū)油田開發(fā)面臨的主要問題之一，非均相復(fù)合驅(qū)后地層出砂嚴(yán)重，且易與聚合物產(chǎn)生復(fù)合堵塞，造成油井產(chǎn)量降低，所以防砂解堵是保證油田高效開發(fā)的關(guān)鍵。聚合物注入過程中，會(huì)在復(fù)雜地層條件下與地層中的巖石、微生物和流體等發(fā)生物理化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致其老化并黏合油、砂和黏土，形成聚合物堵塞物[1]。目前，針對(duì)非均相復(fù)合驅(qū)的研究主要集中于聚合物原液在多孔介質(zhì)中的運(yùn)移及驅(qū)替規(guī)律[2-9]，聚合物老化堵塞方面研究很少。關(guān)于注聚井堵塞規(guī)律及原因方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用礦場(chǎng)試驗(yàn)評(píng)價(jià)、室內(nèi)注聚實(shí)驗(yàn)分析及數(shù)值模擬等方法進(jìn)行了一些研究[10-18]。孟向麗等人[10]分析認(rèn)為堵塞產(chǎn)生的原因包括微粒運(yùn)移，聚合物混合不均勻、相對(duì)分子質(zhì)量過大，無機(jī)物與細(xì)菌的影響等；I.W.Jolma 等人[11-12]指出，聚合物濃度、聚合物分子大小與孔喉尺寸的關(guān)系決定了聚合物在巖石基質(zhì)中的堵塞程度；鄭俊德等人[13-14]基于堵塞物成分分析結(jié)果，得出了堵塞程度與滲透率的關(guān)系；劉繼瑩等人[15]揭示了殘余聚合物在地層中的分布特征；董長(zhǎng)銀等人[16]針對(duì)聚合物驅(qū)防砂介質(zhì)，提出了物理化學(xué)復(fù)合堵塞機(jī)制，指出了堵塞與固相顆粒、原油和聚合物的關(guān)系；劉東等人[17]通過研究聚合物在砂礫表面的吸附形態(tài)，初步揭示了注聚井堵塞的部分原因。以上研究均針對(duì)常規(guī)聚合物驅(qū)油藏的堵塞，缺乏堵塞物運(yùn)移機(jī)理的研究，聚合物堵塞物對(duì)于近井擋砂介質(zhì)的堵塞規(guī)律不明確。為此，本文基于礫石充填防砂原理[19-22]，進(jìn)行了聚合物堵塞物在非均質(zhì)地層中的運(yùn)移模擬實(shí)驗(yàn)，模擬了堵塞物對(duì)礫石層的堵塞過程，分析了堵塞物在多孔介質(zhì)中運(yùn)移規(guī)律，提出了堵塞物對(duì)擋砂介質(zhì)的堵塞機(jī)制，為制定聚合物驅(qū)防砂井近井地帶聚合物堵塞的解堵措施提供了依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)裝置與實(shí)驗(yàn)條件

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

地層中殘余聚合物非均質(zhì)性分布明顯，且與地層滲透率密切相關(guān)[14-15]。油井出聚后近井儲(chǔ)層及擋砂介質(zhì)堵塞嚴(yán)重，主要原因是聚合物與固相顆粒的物理化學(xué)復(fù)合堵塞[16]。為了模擬堵塞物在非均質(zhì)地層中的運(yùn)移及在擋砂介質(zhì)中的復(fù)合堵塞過程，研制了非均相復(fù)合驅(qū)介質(zhì)堵塞模擬實(shí)驗(yàn)裝置（見圖1）。該裝置由儲(chǔ)液罐、液泵、集砂罐、單向驅(qū)替裝置和加砂器等組成，其中，單向驅(qū)替裝置由不同直徑的圓柱形透明容器短節(jié)組合而成，短節(jié)中可以靈活充填不同類型的固相顆粒。

1.2 實(shí)驗(yàn)材料與實(shí)驗(yàn)條件

圖1 非均相復(fù)合驅(qū)介質(zhì)堵塞模擬實(shí)驗(yàn)裝置Fig.1 Experimental simulation device of medium plugging of heterogeneous composite flooding

研究目標(biāo)工區(qū)為勝利孤東油田，非均相復(fù)合驅(qū)區(qū)塊的地層砂粒徑中值約0.15 mm，防砂時(shí)主要采用了粒徑0.60～1.20 mm 和0.40～0.80 mm 的2 種礫石。本文實(shí)驗(yàn)選擇了用量較大、具有代表性的粒徑中值0.15 mm 的地層砂和粒徑0.60～1.20 mm 的礫石。實(shí)驗(yàn)地層砂是根據(jù)目標(biāo)工區(qū)典型地層砂篩析曲線選取不同粒徑石英砂配制而成，粒徑中值為0.15 mm，泥質(zhì)含量為15%，泥質(zhì)采用高嶺石、伊利石、蒙脫石按1:3:1 的比例配制而成；固相充填材料為普通礫石，粒徑為0.60～1.20 mm，粒徑中值為1.07 mm。堵塞物采用防砂油井中取出的樣品。

實(shí)驗(yàn)流體包括清水、驅(qū)替基液、聚合物與PPG（預(yù)交聯(lián)凝膠顆粒）復(fù)配原液。其中，驅(qū)替基液采用黏度3.0 mPa·s 的胍膠溶液；將聚丙烯酰胺顆粒與PPG（配比為1:1）低速攪拌至完全溶解，得到聚合物與PPG 復(fù)配原液，其總質(zhì)量濃度為2400 mg/L。

2 非均質(zhì)儲(chǔ)層堵塞物運(yùn)移堵塞規(guī)律

2.1 堵塞物成分分析

現(xiàn)場(chǎng)堵塞物取樣時(shí)發(fā)現(xiàn)，非均相復(fù)合驅(qū)后部分井的篩管、地層返吐物中含有大量的黏稠狀堵塞物。稱取一定量的堵塞物，進(jìn)行成分分析：先用石油醚浸泡2 次，分離出其中的飽和烴、芳香烴和膠質(zhì)；再用苯浸泡清洗，分離出其中的瀝青質(zhì)；最后用蒸餾水清洗，分離出其中的砂粒及老化聚合物。結(jié)果表明：堵塞物中聚合物質(zhì)量分?jǐn)?shù)為70%～90%，油污、砂粒及垢的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為15%，其他物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為5%。

采用燃燒法和粉末衍射法，對(duì)成分分析后的堵塞物進(jìn)行元素分析，結(jié)果如表1 所示。從表1 可以看出，堵塞物含有多種金屬離子，說明聚合物與高礦化度地層流體發(fā)生反應(yīng)是導(dǎo)致其凝膠化的原因之一。結(jié)合堵塞物成分分析結(jié)果可以看出，聚丙烯酰胺及PPG 進(jìn)入地層后在復(fù)雜地層條件下會(huì)發(fā)生老化，并與油污、砂礫等形成黏稠狀混合物。

表1 聚合物堵塞物樣品元素分析結(jié)果Table 1 Element analysis results of poly mer plug samples

2.2 堵塞物在高滲透帶中的運(yùn)移

將礫石與地層砂分別以不同組合形式裝填于單向流透明容器短節(jié),其中充填地層砂模擬低孔隙度低滲透性地層，充填礫石模擬高孔隙度高滲透性地層。甲組實(shí)驗(yàn)通過在容器短節(jié)中部充填圓柱狀礫石柱,模擬地層中高滲透帶延伸狀態(tài)(見圖2);乙組實(shí)驗(yàn)通過在容器短節(jié)前端充填礫石并逐步形成圓錐形尖滅,模擬高滲透帶出現(xiàn)尖滅逐漸消失的狀態(tài)(見圖3)。在填砂面前端均勻填入3.0g堵塞物,使用清水進(jìn)行驅(qū)替實(shí)驗(yàn)。主體裝置使用圖1中的單向驅(qū)替裝置A,內(nèi)徑50mm,充填段長(zhǎng)度150mm;驅(qū)替排量0.6m3/h,驅(qū)替時(shí)間約40min。實(shí)驗(yàn)過程中測(cè)量流量和短節(jié)兩端的驅(qū)替壓差，計(jì)算滲透率變化,結(jié)果如圖4所示。

圖2 甲組實(shí)驗(yàn)中填充礫石模擬延伸狀態(tài)的高滲透帶Fig.2 Simulation of the high permeability zone in the extension state utilizing gravel filling in group A

圖3 乙組實(shí)驗(yàn)中填充礫石模擬存在尖滅的高滲透帶Fig.3 Simulation of the high permeability zone with pinch out utilizing gravel flling in group B

圖4 不同孔道類型條件下礫石層總體滲透率變化曲線Fig.4 Overall permeability variation curve of gravel layer under different channel type conditions

由圖4可見,在相同驅(qū)替流體和流量的條件下,填入堵塞物后,礫石層總體滲透率顯著下降,乙組實(shí)驗(yàn)中的礫石層(初始滲透率5.8D)總體滲透率下降36%,下降幅度略高于甲組實(shí)驗(yàn)中的礫石層。從圖4還可以看出,礫石層滲透率變化分為3個(gè)階段:階段1,滲透率迅速降低;階段2,滲透率出現(xiàn)一定幅度波動(dòng);階段3,乙組實(shí)驗(yàn)中的礫石層總體滲透率緩慢下降約0.1 D,甲組實(shí)驗(yàn)中的礫石層總體滲透率上升約0.2 D。

實(shí)驗(yàn)結(jié)束后,取出局部樣品,觀察堵塞物的運(yùn)移及聚集狀態(tài)。圖5(a)為甲組實(shí)驗(yàn)填砂管中部高滲透帶（即礫石層)的堵塞物侵入形態(tài)照片，可以看出,堵塞物在高滲透帶端面附著聚集較多,中部與砂礫呈混合狀,底部可見少量細(xì)碎堵塞物。這說明堵塞物明顯沿高滲透帶侵入運(yùn)移,但侵入程度越來越弱。圖5(b)為高低滲透帶交界面處堵塞物侵入形態(tài)，可以看出，驅(qū)替方向前端與末端有清晰的侵人分界面，低滲透帶(即地層砂)中未觀察到堵塞物侵入。這是由于高低滲透帶的流動(dòng)性差異,堵塞物會(huì)沿有較大孔喉的高滲透帶運(yùn)移,侵入低滲透儲(chǔ)層的概率極低。

圖5 甲組實(shí)驗(yàn)中不同位置處的堵塞物侵入形態(tài)Fig.5 Experimental results of plug intrusion pattern at different positions in group A

乙組實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，取出局部樣品觀察堵塞物的運(yùn)移及聚集狀態(tài)﹐結(jié)果見圖6。由圖6可以看出，端面堵塞物較多,呈黏稠狀附著于表面;部分堵塞物侵人高滲透帶﹐高低滲透帶交界面有明顯的堵塞物;低滲透帶中未觀察到堵塞物侵入。

圖6 乙組實(shí)驗(yàn)中不同位置堵塞物侵入形態(tài)Fig,6 Experimental results of plug intrusion pattern at different positions in group B

由圖6還可以看出,侵人高滲透帶的堵塞物要少于高低滲透帶交界面處的堵塞物。分析認(rèn)為，乙組實(shí)驗(yàn)中高滲透帶內(nèi)堵塞物在不同階段(見圖4)表現(xiàn)為:階段1,大尺寸堵塞物在驅(qū)替作用下快速堵塞礫石層孔喉,并且堵塞物中黏彈性聚合物包裹黏附于礫石層表面，造成礫石層總體滲透率快速降低;階段2,堵塞物中部分小尺寸黏團(tuán)在流體攜帶作用下剝落并侵人高滲透帶,大尺寸堵塞物在拉伸剪切作用下也會(huì)逐漸沿高滲透帶運(yùn)移,壓力出現(xiàn)一定程度波動(dòng);階段3,聚合物堵塞物向高滲透帶末端運(yùn)移過程中遇到低滲透帶時(shí),逐漸產(chǎn)生聚集堵塞并出現(xiàn)清晰界面，高滲透帶總體滲透率緩慢下降。與乙組實(shí)驗(yàn)相比,甲組實(shí)驗(yàn)中堵塞物在高滲透帶內(nèi)前兩階段的運(yùn)移規(guī)律致,但由于其不存在孔道變化,小尺寸黏團(tuán)逐漸剝落并通過礫石層,因而總體滲透率出現(xiàn)小幅度上升。

2.3 多孔介質(zhì)中堵塞物運(yùn)移堵塞機(jī)理

通過分析實(shí)驗(yàn)結(jié)果，得到堵塞物在多孔介質(zhì)的運(yùn)移堵塞機(jī)理為:1)聚合物堵塞物中的主要成分聚合物老化物為交聯(lián)凝膠狀物質(zhì),不易流動(dòng)且具有黏附性,趨于以小尺寸黏團(tuán)形態(tài)沿大孔道或高滲透帶運(yùn)移,不易侵人低滲透帶;2)聚合物堵塞物在孔喉尺度較小的儲(chǔ)層中流動(dòng)性差，運(yùn)移過程中遇到空間狹窄或低滲透區(qū)時(shí)，會(huì)重新聚集形成堵塞(見圖7(a))。

圖7 儲(chǔ)層多孔介質(zhì)及近井儲(chǔ)層聚合物堵塞物運(yùn)移堵塞原理示意Fig.7 Schematic diagram of migration and plugging of polymer plug in porous media and near well formation

從宏觀角度看,部分油田注水開發(fā)后期轉(zhuǎn)注聚開發(fā)，會(huì)存在局部高滲透區(qū)或地層大孔道,注入的聚合物與PPG顆粒會(huì)沿高滲透區(qū)突進(jìn)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析，聚合物與PPG顆粒向井眼流動(dòng)過程中，在復(fù)雜條件下與地層水生成小尺度老化堵塞物,沿局部大孔道或高滲透帶運(yùn)移,在井眼周圍非均質(zhì)高滲透帶狹窄處或低滲透帶形成聚團(tuán),最終造成近井堵塞(見圖7(b))。形成地層均勻堵塞所需要的堵塞物量巨大,且聚合物老化形成凝膠狀堵塞物需要一定時(shí)間，很難達(dá)到相應(yīng)堵塞條件,因此流道局部堵塞是主要的堵塞模式。

3 近井擋砂介質(zhì)的堵塞規(guī)律研究

3.1 堵塞物與地層砂復(fù)合堵塞模擬實(shí)驗(yàn)

為了明確聚合物堵塞物與地層砂對(duì)近井擋砂介質(zhì)(即礫石層)的堵塞程度,進(jìn)行了堵塞物與地層砂對(duì)礫石層的復(fù)合堵塞模擬實(shí)驗(yàn):基液攜帶地層砂分別驅(qū)替干凈礫石層和前端均勻填充3.0g聚合物堵塞物的礫石層,礫石層長(zhǎng)度150mm,初始滲透率約82D,驅(qū)替排量1.2m3/h。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,計(jì)算得到2次實(shí)驗(yàn)的礫石層滲透率(見圖8)。

圖8 聚合物堵塞物對(duì)礫石層總體滲透率的影響Fig.8Effect of polymer plug on the overall permea bility of gravel layer

由圖8可見,基液攜帶地層砂驅(qū)替過程中，礫石層總體滲透率均會(huì)逐漸下降并達(dá)到平穩(wěn)狀態(tài)。其中,無聚合物堵塞物的干凈礫石層堵塞速度較慢，且堵塞程度較輕;有聚合物堵塞物的礫石層總體滲透率出現(xiàn)一定程度的波動(dòng),穩(wěn)定后滲透率下降約12D,驅(qū)替結(jié)束后其最終滲透率與無堵塞物的干凈礫石層相比降低約47.4%。這表明,聚合物堵塞物運(yùn)移至礫石層不但會(huì)導(dǎo)致礫石層滲透率大幅降低及波動(dòng)，而且會(huì)加劇地層砂對(duì)礫石層的堵塞。

復(fù)合堵塞實(shí)驗(yàn)結(jié)束后,取出局部樣品觀察堵塞物的運(yùn)移及聚集狀態(tài),結(jié)果如圖9所示。由圖9可見，礫石層端部堵塞物侵人較明顯，黏稠堵塞物擠入礫石孔隙中并包娶礫石與地層砂;礫石層中部可見少量小尺寸堵塞物，表面黏附地層砂;礫石層底部仍可見少量小尺寸堵塞鈞黏團(tuán)。這說明堵塞物與礫石層接觸后,會(huì)擠人礫石層孔隙并包裹附著礫石造成初步堵塞，而曾切剎落的小尺寸黏團(tuán)會(huì)繼續(xù)侵入礫石層,從耐加劇堵塞程度。研究表明人[1]，親水物質(zhì)對(duì)聚合物的吸附性較好,而普通礫石在地層水中表現(xiàn)為強(qiáng)親水性。本文采用的非均相聚合物驅(qū)近井地帶堵塞物為老化聚合物與油砂的混合物,對(duì)于強(qiáng)親水充填礫石，聚合物首先會(huì)吸附在礫石表面，進(jìn)而增加了原油瀝青質(zhì)的吸附量,使礫石表面潤(rùn)濕性從親水向親油方向改變,進(jìn)一步增大了堵塞物對(duì)原油的吸附量

圖9 不同位置的聚合物堵塞物侵入形態(tài)Fig.9 Polymer plug intrusion pattern at different positions

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，聚合物堵塞物侵入深度約為礫石層厚度的1/3,另有少量堵塞物通過礫石層，其大小有所差異,但多數(shù)粒徑小于0.1 cm,有少量較大團(tuán)塊。這說明通過礫石層的堵塞物多為剝落小尺寸堵塞物,僅有少量大尺寸堵塞物受液體攜帶而緩慢運(yùn)移通過礫石層。

3.2 堵塞物成分及含量對(duì)堵塞程度的影響

分析認(rèn)為,聚合物堵塞物成分及含量是影響堵塞程度的主要因素，為此,采用室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究了堵塞物成分及含量對(duì)礫石層堵塞程度的影響。首先，用石油醚和苯浸泡清洗堵塞物，分離出其中的飽和烴、芳香烴和膠質(zhì)瀝青質(zhì);然后在單向驅(qū)替裝置中充填礫石層(初始滲透率約為82D),礫石層前端分別均勻充填3.0g處理后堵塞物、3.0g原始堵塞物及5.0g原始堵塞物;最后基液攜帶地層砂進(jìn)行驅(qū)替實(shí)驗(yàn)，排量1.2 m3/h。根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果,計(jì)算得到的礫石層總體滲透率如圖10所示。

圖10 堵塞物成分和含量對(duì)礫石層總體滲透率的影響 Fig.10 Effect of different plug composition and content on the overall permeability of gravel layer

由圖10可以看出，加入聚合物堵塞物后,礫石層總體滲透率均出現(xiàn)一定波動(dòng),初步平穩(wěn)后,填充3.0g原始堵塞物的礫石層總體滲透率約為填充3.0g處理后堵塞物礫石層的88%;攜砂驅(qū)替結(jié)束后,填充3.0g原始堵塞物的礫石層總體滲透率約為填充3.0g處理后堵塞物礫石層的55.4%;堵塞物含量越高，其對(duì)礫石層的堵塞越嚴(yán)重，同時(shí)地層砂對(duì)礫石層的堵塞程度明顯加劇，短節(jié)兩端壓差急劇上升、超過裝置量程,不得不停止實(shí)驗(yàn)。這表明，聚合物堵塞物處理后結(jié)構(gòu)更加松散,更容易通過礫石層，與地層砂的協(xié)同堵塞作用降低;高含量堵塞物會(huì)迅速黏附于礫石層表面,包裹礫石層堵塞孔喉，與地 層砂協(xié)同堵塞作用增強(qiáng)。

驅(qū)替結(jié)束后，取出填充處理后堵塞物礫石層局部樣品，觀察堵塞物的運(yùn)移及聚集狀態(tài)，結(jié)果如圖11所示。與圖9中堵塞物的形態(tài)相比，圖11中堵塞物的透明程度增加，對(duì)礫石層包裹黏附程度下降,礫石孔隙中小尺寸堵塞物黏團(tuán)數(shù)量明顯減少。這說明清洗掉堵塞物中的瀝青質(zhì)后，包裹礫石的堵塞物親油性減弱，吸附程度明顯降低。

圖11 處理后堵塞物侵入礫石層顯微照片F(xiàn)ig.11 Photomicrograph of the plug intruding into the gravel layer after treatment

3.3 近井擋砂介質(zhì)堵塞機(jī)理及解堵策略

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，聚合物堵塞物侵入會(huì)降低擋砂介質(zhì)滲透率，同時(shí)與地層砂復(fù)合堵塞會(huì)進(jìn)一步降低擋砂介質(zhì)滲透率，分析認(rèn)為其堵塞機(jī)理主要為:1)堵塞物中的聚合物老化物具有聚團(tuán)黏附作用，黏附包裹在擋砂介質(zhì)表面，加劇了地層砂對(duì)礫石層和繞絲篩管的堵塞程度﹐同時(shí)提高了擋砂效果（見圖12);2)堵塞物受液體剪切攜帶會(huì)剝落小尺寸黏團(tuán)，擠人深部礫石層孔喉中，阻礙了地層砂運(yùn)移，從而加劇了堵塞程度;3)堵塞物大團(tuán)塊黏附于擋砂介質(zhì)表面，局部區(qū)域形成完全封堵。

圖12 聚合物堵塞物加劇堵塞原理示意Fig.12 Schematic diagram of plugging aggravation brought by polymer plug

近井區(qū)域產(chǎn)生堵塞后,應(yīng)盡早采取解堵措施，防止堵塞程度加劇。根據(jù)近井擋砂介質(zhì)堵塞機(jī)理,可行的非均相聚合物驅(qū)地層解堵策略為:1)適當(dāng)增大篩管擋砂精度(即增大通過篩管的地層砂的最大粒徑或篩管能阻擋的地層砂的最小粒徑),選用更粗的充填礫石，以增強(qiáng)流通性;2)改變固相充填顆粒和篩管表而的物理化學(xué)性質(zhì)，降低對(duì)聚合物的吸附程度;3)采用高飽和充填防砂工藝,緩解近井堵塞;4)可嘗試改進(jìn)解堵液工藝,或使用有機(jī)溶劑處理近井區(qū)域;5)應(yīng)充分?jǐn)嚢枞芙饩酆衔锱cPPG,減少不溶物(俗稱“魚眼”)的產(chǎn)生。

4 結(jié)論與認(rèn)識(shí)

1)非均質(zhì)地層中,堵塞物趨向于沿大孔道或高滲透區(qū)運(yùn)移,侵人低滲透儲(chǔ)層的概率較低;堵塞物沿大孔道運(yùn)移過程中遇到低滲透區(qū)時(shí),將產(chǎn)生聚集堵塞。

2)非均相復(fù)合驅(qū)礫石充填防砂井近井地帶堵塞是聚合物原液、堵塞物及固相顆粒的物理化學(xué)復(fù)合堵塞的結(jié)果，堵塞程度與堵塞物含量呈明顯正相關(guān),堵塞物經(jīng)有機(jī)溶劑處理后,對(duì)礫石層滲透率的傷害程度顯著降低。

3)聚合物堵塞物加劇擋砂介質(zhì)堵塞的主要機(jī)理為:堵塞物存在自身聚團(tuán)現(xiàn)象,并黏附包裹在擋砂介質(zhì)表面，加劇地層砂對(duì)礫石層和繞絲篩管的堵塞程度;堵塞物受液體剪切攜帶會(huì)剝落小尺寸黏團(tuán)，擠人深部礫石層孔喉中，阻礙了地層砂運(yùn)移加劇堵塞產(chǎn)生;大團(tuán)塊堵塞物黏附于擋砂介質(zhì)表面,對(duì)局部區(qū)域完全封堵。

4)非均相復(fù)合驅(qū)地層解堵策略主要包括適當(dāng)增大篩管擋砂精度、涂覆表面改性材料、細(xì)化注人體系配制過程和改進(jìn)解堵液工藝等。