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    煤粒瓦斯非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散機(jī)理研究

    2022-07-16 12:26:38王志亮陳學(xué)習(xí)
    華北科技學(xué)院學(xué)報 2022年4期
    關(guān)鍵詞:煤粒運(yùn)移邊界條件

    王志亮,陳學(xué)習(xí),楊 濤

    (華北科技學(xué)院 安全工程學(xué)院,北京 東燕郊 065201)

    0 引言

    礦井瓦斯是制約煤礦高產(chǎn)高效及安全生產(chǎn)的主要災(zāi)害因素,而采掘工作面的落煤瓦斯是井下主要的瓦斯涌出源之一。瓦斯在煤體內(nèi)的運(yùn)移過程可分為三個階段[1]:第一階段是瓦斯分子由煤基質(zhì)內(nèi)表面脫附解吸,由吸附態(tài)變?yōu)橛坞x態(tài);第二階段是瓦斯分子穿過微孔向外部裂隙系統(tǒng)的運(yùn)動,即在濃度梯度作用下從煤的小顆粒涌出到煤層的裂隙系統(tǒng)(煤層節(jié)理、割理系統(tǒng))中,該過程是一個擴(kuò)散過程;第三階段是瓦斯氣體在壓力梯度的作用下,在煤層節(jié)理、割理系統(tǒng)中的運(yùn)移,該過程是一個滲透過程。這三個階段相互銜接、相互影響,其中運(yùn)移速度最慢的階段決定了瓦斯的運(yùn)移速度。大量研究表明[2,3],在較大的孔隙和裂隙中,瓦斯流動符合滲透定律,而在較小的孔隙系統(tǒng)中,瓦斯氣體的運(yùn)移符合擴(kuò)散定律。以往對煤粒瓦斯擴(kuò)散的研究主要分析瓦斯在煤體內(nèi)部的運(yùn)移[4],未考慮煤粒邊界處的質(zhì)量交換。本文基于前人煤粒瓦斯擴(kuò)散的研究成果,同時考慮了煤粒表面的傳質(zhì)阻力和質(zhì)量交換,建立了更為完善的煤粒瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型,并用工程數(shù)學(xué)方法推導(dǎo)出了其解析解。研究結(jié)果進(jìn)一步完善了瓦斯擴(kuò)散機(jī)理,同時對現(xiàn)場瓦斯防治提供理論依據(jù)。

    1 煤粒瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型的構(gòu)建

    通過對大量不同煤質(zhì)、不同尺度的煤粒進(jìn)行瓦斯擴(kuò)散實(shí)驗(yàn)測定[5-7],結(jié)果表明當(dāng)粒徑小于極限半徑時,煤粒內(nèi)的瓦斯流動較好地符合擴(kuò)散定律;當(dāng)粒徑大于極限半徑時,測定結(jié)果與理論分析存在一定偏差。究其原因是大塊煤粒內(nèi)部必然存在較大孔隙或裂隙,這些孔隙或裂隙必然對瓦斯擴(kuò)散過程產(chǎn)生影響。對此,可將任何煤??闯捎蓸O限半徑組成的煤屑集合體,同時考慮煤粒表面與外界的質(zhì)量傳遞影響因素,則煤粒的瓦斯擴(kuò)散物理模型如圖1所示。

    圖1 煤粒瓦斯擴(kuò)散球坐標(biāo)示意圖

    在圖1中,r0為煤粒半徑,r為煤粒內(nèi)部的瓦斯擴(kuò)散動態(tài)半徑,煤粒中吸附瓦斯和游離瓦斯達(dá)到動態(tài)平衡狀態(tài)。含瓦斯煤粒與外部環(huán)境構(gòu)成一個混合物體系,當(dāng)瓦斯?jié)舛却嬖谔荻炔顣r,必然發(fā)生削弱濃度不均勻性的變化過程,即高濃度瓦斯分子向低濃度的遷移變化,這就是質(zhì)量傳遞現(xiàn)象,該過程包含分子擴(kuò)散和對流擴(kuò)散[8]。當(dāng)煤粒的固氣邊界處瓦斯壓力發(fā)生變化,游離狀態(tài)的瓦斯與外界發(fā)生質(zhì)量傳遞,并服從對流質(zhì)量交換定律。與此同時,臨近邊界處的吸附瓦斯解吸為游離瓦斯并向煤粒表面擴(kuò)散,瓦斯?jié)舛茸兓螸angmuir吸附定律,瓦斯擴(kuò)散過程符合質(zhì)量守恒和連續(xù)性原理。初始條件下,整個煤粒內(nèi)部的瓦斯處于吸附狀態(tài);邊界處煤粒瓦斯與外部環(huán)境發(fā)生動態(tài)質(zhì)量交換。由此可構(gòu)建球坐標(biāo)系下煤粒瓦斯非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)散的數(shù)學(xué)模型為:

    (1)

    式中,C為煤粒的動態(tài)吸附瓦斯?jié)舛?,kg/m3;C0為煤粒原始吸附瓦斯的濃度,kg/m3;Cp為煤粒原始游離瓦斯的濃度,kg/m3;D為瓦斯擴(kuò)散系數(shù),m2/s;α為對流質(zhì)量交換系數(shù),m/s;r0為煤粒半徑,m;r為瓦斯擴(kuò)散動態(tài)半徑,m。

    2 煤粒瓦斯擴(kuò)散方程的解析解

    2.1 分離變量微分方程

    為求解擴(kuò)散方程,設(shè)U(r,t)=[C(r,t)-Cp]r,代入式(1)后,煤粒瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型可變?yōu)椋?/p>

    (2)

    由于式(2)為二次拋物線方程,可用分離變量法求解[9]。設(shè)擴(kuò)散方程具有變量分離形式的非零特解,令:

    U(r,t)=R(r)T(t)

    (3)

    將式(3)代入式(2)中的第一式并整理可得:

    (4)

    式(4)左端僅為t的函數(shù),右端僅為r的函數(shù),而t和r是兩個獨(dú)立的變量,因此只有兩邊同為一常數(shù)時,等式才能成立。設(shè)該常數(shù)為-λ,則得兩個常微分方程:

    T′(t)+λDT(t)=0

    (5)

    R″(r)+λR(r)=0

    (6)

    將式(3)代入式(2)中第三、四項(xiàng)中,可得常微分方程R(r)和T(r)滿足的邊界條件:

    R(0)=0

    (7)

    (8)

    2.2 微分方程求解

    首先求解方程式(6)的特征函數(shù),按照λ的取值范圍分別進(jìn)行討論:

    (1) 當(dāng)λ<0時,方程式的通解為:

    (9)

    由R(r)的邊界條件式(7)、(8)可得:C1=C2=0,則R(r)≡0,這與式(2)具有非零解相矛盾,故當(dāng)λ<0時,R(r)不存在非零解。

    (2) 當(dāng)λ=0,方程式的通解為:

    R(r)=C1+C2r

    (10)

    由R(r)的邊界條件仍然得:C1=C2=0,因此當(dāng)λ=0時,R(r)也不存在非零解。

    (3) 當(dāng)λ>0時,方程式的通解為:

    (11)

    由R(r)的邊界條件可得:

    C1=0

    (12)

    (13)

    若使R(r)有非零解,則C2≠0,故有:

    (14)

    由該式可求得滿足條件的一系列λn固有值,與λn對應(yīng)的一系列R(r)的固有函數(shù)為:

    (15)

    將λn代入式(5)并求解可得T(t)的固有函數(shù):

    T(t)=Ane-λnDT(n=1,2,…)

    (16)

    由式(15)、(16)便得到滿足煤粒解吸擴(kuò)散方程及邊界條件的一列非零特解為:

    (17)

    為求得解吸擴(kuò)散方程解得一般形式,利用特解的疊加原理可得:

    (18)

    為滿足初始條件,由式(18)和式(2)的第二式可得:

    (19)

    (20)

    將得到的系數(shù)An代回式(18),可得煤粒解吸擴(kuò)散方程具有分離變量形式的解。再將U(r,t)代回方程U(r,t)=[C(r,t)-Cp]r中,可求得任意時刻煤粒內(nèi)任意一點(diǎn)的瓦斯?jié)舛?,即?/p>

    (21)

    2.3 煤粒瓦斯擴(kuò)散量分析

    (1) 任意時刻煤粒瓦斯累積擴(kuò)散量為:

    (22)

    (2) 當(dāng)t→∞時,煤粒瓦斯的極限擴(kuò)散量為:

    (23)

    (3) 由式(22)和式(23)可得,任意時刻煤粒瓦斯累積擴(kuò)散量占極限擴(kuò)散量的比例為:

    (24)

    式中,A、B分別為比例系數(shù)。

    對式(24)兩邊取對數(shù)并整理可得:

    (25)

    3 煤粒瓦斯擴(kuò)散特性

    3.1 阻力分布準(zhǔn)數(shù)

    (26)

    3.2 擴(kuò)散分布準(zhǔn)數(shù)

    煤粒瓦斯擴(kuò)散過程首先從表面開始,并與外部環(huán)境進(jìn)行質(zhì)量傳遞。隨著時間的延續(xù),煤粒內(nèi)部的吸附瓦斯由外向里由吸附態(tài)轉(zhuǎn)化為游離態(tài)并擴(kuò)散至煤粒表面。整個瓦斯擴(kuò)散場由表及里逐次非線性動態(tài)發(fā)展變化,其變化過程可通過瓦斯?jié)舛葋矸治?。對于煤粒瓦斯擴(kuò)散濃度,其分布特性采用方程(27)來表示:

    (27)

    (28)

    4 結(jié)論

    (1) 建立了煤粒瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型,該模型考慮了煤粒邊界處瓦斯的傳質(zhì)特性,更具有普遍性和科學(xué)性。

    (2) 采用分離變量法對煤粒瓦斯擴(kuò)散數(shù)學(xué)模型進(jìn)行推導(dǎo),借助特征函數(shù)和傅里葉級數(shù)理論得到了模型的解析解。

    (3) 阻力分布準(zhǔn)數(shù)表征煤粒瓦斯擴(kuò)散場的阻力特性,反映了瓦斯運(yùn)移過程中在煤粒內(nèi)部阻力和表面對流傳質(zhì)阻力的相對大小,外在表現(xiàn)為含瓦斯煤粒的衰減系數(shù)。

    (4) 擴(kuò)散分布準(zhǔn)數(shù)表征煤粒瓦斯擴(kuò)散場的擾動特性,反映了瓦斯擴(kuò)散隨時間變化波及煤粒內(nèi)部的深度和范圍,外在表現(xiàn)為含瓦斯煤粒的初始涌出強(qiáng)度。

    (5) 按照得出的計(jì)算公式,可求出任意時刻煤粒內(nèi)任一點(diǎn)的瓦斯?jié)舛?、任意時刻煤粒瓦斯的累計(jì)擴(kuò)散量及時間趨于無限大時煤粒的極限擴(kuò)散量。由此可對采掘工作面的落煤、采空區(qū)遺煤、煤倉等場所的瓦斯涌出量進(jìn)行計(jì)算分析,為現(xiàn)場瓦斯防治提供理論基礎(chǔ)。

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