翁月霞,周澤林
(1. 西南科技大學(xué)城市學(xué)院,四川綿陽 621000;2. 重慶大學(xué)建筑設(shè)計(jì)院西南分院,重慶 400033)
裝配式混凝土結(jié)構(gòu)是由結(jié)構(gòu)的全部或部分構(gòu)件工廠化生產(chǎn),然后通過可靠連接現(xiàn)場(chǎng)裝配而成為整體,是建筑工業(yè)化的結(jié)構(gòu)形式之一,符合建筑行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)。裝配整體式結(jié)構(gòu)即部分裝配式結(jié)構(gòu),其構(gòu)件一部分在工廠中預(yù)制,另一部分則在現(xiàn)場(chǎng)澆筑形成整體,多采用后澆整體式和預(yù)應(yīng)力拼接形式等,如圖1所示。與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)相比,工廠化生產(chǎn)構(gòu)件質(zhì)量易保障,受氣候條件影響小,施工速度快,建設(shè)周期短,建筑垃圾少,環(huán)保節(jié)能,符合當(dāng)代社會(huì)發(fā)展理念,促進(jìn)建筑產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型升級(jí),可用于商業(yè)建筑和民用住宅,是國(guó)內(nèi)現(xiàn)在主要發(fā)展和應(yīng)用形式。作為一種新型結(jié)構(gòu)體系,裝配整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能也受到了廣泛關(guān)注。本文結(jié)合相關(guān)研究成果,闡述裝配式混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)連接和整體結(jié)構(gòu)的抗震性能研究。同時(shí),總結(jié)裝配式混凝土結(jié)構(gòu)研究與應(yīng)用中存在的問題,提出了裝配式建筑未來的研究方向和展望。
圖1 裝配整體式混凝土結(jié)構(gòu)
預(yù)制混凝土技術(shù)起源于英國(guó),英國(guó)人William Henry Lascell獲得英國(guó)2151號(hào)發(fā)明專利“Improvement in the Construction of Buildings”標(biāo)志著預(yù)制混凝土的起源[1]。在2151號(hào)發(fā)明專利中,Lascell提出了在結(jié)構(gòu)承重骨架上安裝預(yù)制混凝土墻板的新型建筑方案,這種新型建筑方案可用于別墅和鄉(xiāng)村住宅。采用這種干掛預(yù)制混凝土墻板的方法可以降低住宅和別墅的造價(jià)并減少施工現(xiàn)場(chǎng)對(duì)熟練建筑工人的需求。后來Lascell還提出了采用預(yù)制混凝土制造窗框以代替?zhèn)鹘y(tǒng)的木窗框的想法并進(jìn)行了造價(jià)比較,他認(rèn)為如果能夠批量生產(chǎn),這種預(yù)制混凝土窗框?qū)⒈葌鹘y(tǒng)木制窗框更經(jīng)濟(jì)。預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)可以分為墻體系、框架體系和框架-墻組合體系。其中框架體系主要用于需要開敞大空間的建筑中。預(yù)制混凝土框架體系主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件是預(yù)制柱、預(yù)制梁、預(yù)制樓板,而柱、梁、板的連接方式則是預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的根本區(qū)別,也是區(qū)分各類預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的主要依據(jù),它直接決定了預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的整體力學(xué)性能。研究表明:預(yù)制混凝土墻結(jié)構(gòu)在震后破壞較輕,而一些大空間的預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu),如停車場(chǎng)等破壞較為嚴(yán)重,主要表現(xiàn)為各構(gòu)件間連接破壞而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體離散、倒塌[2],預(yù)制構(gòu)件間的連接是預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)體系的薄弱環(huán)節(jié),也是預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震研究的重點(diǎn)及結(jié)構(gòu)整體抗震性能研究的前提和基礎(chǔ)。
常用的預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)形式有后澆整體式連接,預(yù)應(yīng)力拼接,焊接連接,螺栓連接等。各種連接形式節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能差別很大,即使同一種連接形式由于具體構(gòu)造不同節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能也不相同。對(duì)以上幾類節(jié)點(diǎn)研究人員都進(jìn)行了一些試驗(yàn)和理論研究。
自預(yù)制裝配式混凝土結(jié)構(gòu)出現(xiàn)以來,其抗震性能不足一直困擾著世界各國(guó)研究人員,為改善這種情況,從20世紀(jì)90年代開始,美國(guó)以及日本就開始致力于研發(fā)可用于地震區(qū)的多層預(yù)制體系結(jié)構(gòu),開展了PRESSS(預(yù)制裝配式抗震結(jié)構(gòu)體系)計(jì)劃[3-5],并率先給出了“干性連接”這一概念,并最終認(rèn)識(shí)到預(yù)應(yīng)力筋無粘結(jié)布置的優(yōu)勢(shì)所在。這種新型連接采用預(yù)應(yīng)力對(duì)預(yù)制構(gòu)件進(jìn)行組裝,當(dāng)結(jié)構(gòu)經(jīng)歷外荷載尤其是地震荷載作用后,因預(yù)應(yīng)力筋的回彈,減小結(jié)構(gòu)殘余變形,具有恢復(fù)力強(qiáng)的特點(diǎn)[6-7]。PRESSS計(jì)劃分為4個(gè)階段,一共由22個(gè)1/3縮尺的中節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)項(xiàng)目組成。試驗(yàn)中對(duì)所有試件的柱端施加低周往復(fù)荷載,同時(shí)在柱頂施加恒定軸力值[8-9]。其中有關(guān)框架節(jié)點(diǎn)的研究主要有以下內(nèi)容:
(1)明尼蘇達(dá)大學(xué)的非線性彈性連接和拉壓屈服連接研究[10]。該研究項(xiàng)目的非線性彈性連接節(jié)點(diǎn)為柱連續(xù),梁在柱兩側(cè)用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋拼接,該節(jié)點(diǎn)在層間變形2 %以內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋保持彈性,在大變形時(shí)強(qiáng)度損失很小,殘余變形也很小拉壓屈服連接節(jié)點(diǎn)采用柱連續(xù),梁內(nèi)縱筋穿過柱內(nèi)預(yù)埋波紋管并灌漿,該節(jié)點(diǎn)變形較大,強(qiáng)度和剛度有較大衰減,但耗能較好。
(2)德克薩斯大學(xué)的非線性彈性連接和庫侖摩擦連接研究。該研究項(xiàng)目的非線性彈性連接節(jié)點(diǎn)為梁連續(xù)并沿梁長(zhǎng)施加無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力,柱在梁上下面拼接,該節(jié)點(diǎn)在層間變形2 %以內(nèi)表現(xiàn)出低殘余變形,低耗能和高殘余剛度的特性,層間變形超過2 %以后耗能有所增加庫侖摩擦連接節(jié)點(diǎn)采用柱連續(xù),梁底面與柱鉸接,梁頂面通過特制的摩擦片與柱連接,節(jié)點(diǎn)變形時(shí)摩擦片可以滑動(dòng)以耗散能量,該節(jié)點(diǎn)的特點(diǎn)是耗能很大。
(3)加利福尼亞大學(xué)的預(yù)應(yīng)力拼接節(jié)點(diǎn)研究。1993年P(guān)riestley[11]對(duì)部分粘結(jié)預(yù)應(yīng)力拼接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了理論分析,他指出由于預(yù)應(yīng)力筋在節(jié)點(diǎn)和節(jié)點(diǎn)兩邊一定范圍內(nèi)不與混凝土發(fā)生粘結(jié),因此在節(jié)點(diǎn)產(chǎn)生較大變形時(shí)預(yù)應(yīng)力筋仍可保持彈性。這種節(jié)點(diǎn)在大變形后強(qiáng)度和剛度的衰減及殘余變形都較小,節(jié)點(diǎn)復(fù)原能力強(qiáng),由于預(yù)應(yīng)力的夾持作用,對(duì)節(jié)點(diǎn)區(qū)抗剪也有利,可以減少節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋用量。1996年進(jìn)行了八個(gè)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁柱節(jié)點(diǎn)的低周反復(fù)加載試驗(yàn)。節(jié)點(diǎn)最大層間變形可達(dá)2.8 %~4 %,殘余變形約為最大層間變形的2.2 %;大變形時(shí),由于梁柱界面處混凝土的塑性發(fā)展使節(jié)點(diǎn)剛度有所下降,但節(jié)點(diǎn)只有輕微損壞。與現(xiàn)澆混凝土節(jié)點(diǎn)相比,預(yù)制混凝土無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力拼接節(jié)點(diǎn)耗能較小,損傷、強(qiáng)度損失和殘余變形也較小。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,給出了預(yù)制混凝土無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力框架節(jié)點(diǎn)考慮殘余變形和不考慮殘余變形的兩種滯回模型,為這類結(jié)構(gòu)的整體分析提供了依據(jù)[12]。同一時(shí)期,日本采用了“壓著工法”建成了一批預(yù)應(yīng)力預(yù)制框架結(jié)構(gòu),這種工藝是將預(yù)應(yīng)力筋從節(jié)點(diǎn)穿過,從而在節(jié)點(diǎn)區(qū)域產(chǎn)生預(yù)壓力,達(dá)到了顯著提高預(yù)制結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)受力性能的效果[13]。
1995年,新西蘭的進(jìn)行了6個(gè)后澆整體式預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)的反復(fù)加載試驗(yàn)研究[14]。這些試件按照新西蘭高烈度地區(qū)常用的預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)制作,預(yù)制構(gòu)件端部伸出直筋或帶彎鉤鋼筋在節(jié)點(diǎn)區(qū)搭接錨固。試驗(yàn)表明六個(gè)節(jié)點(diǎn)的具體構(gòu)造差別對(duì)試件整體反應(yīng)影響不大盡管后澆混凝土由于泌水和骨料沉降造成節(jié)點(diǎn)區(qū)上部混凝土質(zhì)量不佳,但六個(gè)試件在強(qiáng)度、耗能和延性等方面都表現(xiàn)良好,層間側(cè)移都達(dá)到2.4 %以上,位移延性系數(shù)達(dá)到6以上各節(jié)點(diǎn)抗震性能達(dá)到或超過相應(yīng)的現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)。根據(jù)試驗(yàn)和分析Restrepo給出了這類預(yù)制節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法,并對(duì)具體構(gòu)造提出了建議。
1995年,澳大利亞的Loo[15]采用反復(fù)加載試驗(yàn)對(duì)18個(gè)1/2縮尺框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究。這些節(jié)點(diǎn)按照澳大利亞規(guī)范要求設(shè)計(jì),分為六組,每組均包括一個(gè)帶牛腿的后澆整體節(jié)點(diǎn)、一個(gè)不帶牛腿的后澆整體節(jié)點(diǎn)和一個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)。所有試件尺寸相同,六組節(jié)點(diǎn)間的參數(shù)變化包括混凝土強(qiáng)度、鋼筋強(qiáng)度和配筋率。試驗(yàn)結(jié)果表明后澆整體節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度、延性和耗能均好于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn),而無牛腿預(yù)制節(jié)點(diǎn)的延性和耗能又好于帶牛腿的預(yù)制節(jié)點(diǎn)。
2002年,Alcocer[16]進(jìn)行了一個(gè)平面框架節(jié)點(diǎn)和一個(gè)空間框架節(jié)點(diǎn)的反復(fù)加載試驗(yàn)。節(jié)點(diǎn)區(qū)內(nèi)構(gòu)件端部鋼筋搭接,對(duì)空間框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了雙向加載。試驗(yàn)表明節(jié)點(diǎn)強(qiáng)度約為對(duì)應(yīng)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的80 %~90 %,試件變形達(dá)到3.5 %時(shí)承載力沒有下降。
1993年,Cheok[17-18]完成了美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)協(xié)會(huì)(National Institute of Standards and Technology)負(fù)責(zé)的一項(xiàng)預(yù)制混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)抗震研究項(xiàng)目。Cheok共完成了10個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)和4個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)研究。預(yù)制節(jié)點(diǎn)全部采用預(yù)應(yīng)力拼接,并在構(gòu)件拼接界面填充纖維砂漿。10個(gè)預(yù)制節(jié)點(diǎn)的參數(shù)變化包括預(yù)應(yīng)力筋位置,預(yù)應(yīng)力筋種類,粘結(jié)和非粘結(jié)等因素。試件均為1/3縮尺模型,采用位移控制的反復(fù)加載試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)破壞特征為預(yù)應(yīng)力筋屈服,梁端混凝土壓碎,梁柱拼接界面開裂,界面開裂寬度與預(yù)應(yīng)力筋種類和粘結(jié)或非粘結(jié)關(guān)系不大,但預(yù)應(yīng)力筋位置對(duì)裂縫寬度有較大影響。多數(shù)情況下,預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)的位移延性系數(shù)(非粘結(jié)預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)可達(dá)到14)超過對(duì)應(yīng)的現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)(延性系數(shù)為6)。在一次加載循環(huán)內(nèi),預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)的耗能大約相當(dāng)于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的30 %~60 %,由于預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)具有更高的延性,達(dá)到破壞時(shí)的累計(jì)耗能大約相當(dāng)于現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的80 %~100 %,有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)耗能好于無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)。
近年來我國(guó)柳炳康[19]、董挺峰[20]等也對(duì)預(yù)應(yīng)力拼接的預(yù)制混凝土框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了一些抗震試驗(yàn)研究。
土耳其的Ertas[21]進(jìn)行了5個(gè)預(yù)制混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的低周反復(fù)加載試驗(yàn)研究。這5個(gè)節(jié)點(diǎn)包括1個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)、2個(gè)后澆整體節(jié)點(diǎn),1個(gè)帶牛腿的焊接節(jié)點(diǎn)和1個(gè)螺栓連接節(jié)點(diǎn)。試驗(yàn)表明這些預(yù)制混凝土節(jié)點(diǎn)與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)都表現(xiàn)出良好的抗震性能,除焊接節(jié)點(diǎn)外,其它節(jié)點(diǎn)均達(dá)到3.5 %的層間位移,而螺栓連接節(jié)點(diǎn)在強(qiáng)度、延性、耗能和方便施工等方面表現(xiàn)出更大的優(yōu)勢(shì)。
Ersoy[22]研究了框架梁跨中焊接連接節(jié)點(diǎn)的抗震性能。Ersoy在框架梁跨中的連接中采用頂板、底板和側(cè)板的焊接連接方法。這種連接方式剛度大,施工快捷,Ersoy進(jìn)行了5個(gè)焊接節(jié)點(diǎn)和2個(gè)現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)的對(duì)比試驗(yàn)。結(jié)果表明:焊接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度、剛度、耗能都與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)相當(dāng);連接側(cè)板對(duì)該焊接節(jié)點(diǎn)具有重要意義,沒有側(cè)板的節(jié)點(diǎn)承載能力將會(huì)大大下降,變形也會(huì)顯著增加。
Korkmaz等人[23]對(duì)預(yù)制鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)進(jìn)行往復(fù)荷載試驗(yàn)研究其抗震性能。結(jié)果表明改進(jìn)后的預(yù)制鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出較好的抗震性能。
文獻(xiàn)[24-26]對(duì)裝配整體式混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能展開研究,通過試驗(yàn)對(duì)比研究裝配整體式框架節(jié)點(diǎn)和現(xiàn)澆混凝土框架節(jié)點(diǎn)。試驗(yàn)結(jié)果表明兩類節(jié)點(diǎn)均在梁端塑性鉸區(qū)域發(fā)生破壞,滯回曲線較為飽滿,節(jié)點(diǎn)耗能能力接近,滯回特性和剛度退化變化規(guī)律一致。裝配整體式框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的綜合抗震性能可達(dá)到與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)等同的程度。
于建兵等人[27]對(duì)4個(gè)新型裝配整體式框架結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)以及現(xiàn)澆混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行低周反復(fù)加載試驗(yàn),結(jié)果表明在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)設(shè)置附加鋼筋,梁端塑性鉸外移。裝配整體式框架節(jié)點(diǎn)滯回曲線較為飽滿,說明該新型節(jié)點(diǎn)具有較好的耗能能力,能夠滿足抗震規(guī)范要求的“強(qiáng)柱弱梁,強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”要求。
吳江傳等人[28]通過對(duì)新型裝配整體式框架梁柱節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn),深入研究了該節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)、滯回曲線和骨架曲線等抗震性能。試驗(yàn)結(jié)果表明該節(jié)點(diǎn)抗震性能與整體現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)大致相同。
呂西林等人[29]通過擬動(dòng)力試驗(yàn)研究了預(yù)制裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗震性能,該框架結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)和梁板節(jié)點(diǎn)分別采用螺栓連接和焊接連接。該試驗(yàn)結(jié)果表明采用螺栓連接梁柱節(jié)點(diǎn)的框架在試驗(yàn)中表現(xiàn)良好,即使層間位移角達(dá)到了1/25時(shí),結(jié)構(gòu)仍能夠繼續(xù)承載,抗倒塌能力和耗能能力較好,具有良好的抗震性能。而采用焊接連接的梁板節(jié)點(diǎn),在實(shí)驗(yàn)中表現(xiàn)則稍差,柱底彎曲破壞嚴(yán)重。
1994年,Nakaki[30]提出了一種帶延性連接器的預(yù)制混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)。在預(yù)制柱內(nèi)預(yù)埋高延性的合金連桿,預(yù)制梁通過螺栓、連接塊與合金連桿相連,見圖2,地震作用下合金連桿發(fā)生塑性變形,從而避免其它構(gòu)件的損壞,同時(shí)利用合金連桿的低屈服、高延性和高耗能改善梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能。Englekirk[31]介紹了在UCSD進(jìn)行的2/3縮尺模型的延性連接節(jié)點(diǎn)的反復(fù)加載試驗(yàn),試驗(yàn)驗(yàn)證了這種節(jié)點(diǎn)良好的抗震性能,在層間變形達(dá)到3.5 %的情況下,節(jié)點(diǎn)仍無明顯破壞。1996年,Englekirk[32]將延性連結(jié)器用于洛杉磯的一個(gè)四層預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)停車場(chǎng)Wiltern Center Parking,工程實(shí)踐證明這種延性連接器施工方便,效果良好。
圖2 延性連接器節(jié)點(diǎn)示意
Morgen[33]針對(duì)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力拼接框架節(jié)點(diǎn)耗能較差的特點(diǎn),提出了在框架節(jié)點(diǎn)安裝摩擦阻尼器的改進(jìn)方案,見圖3。Morgen的研究表明:這種改進(jìn)節(jié)點(diǎn)由于附加了摩擦阻尼器具有很好的耗能能力,同時(shí)由于預(yù)應(yīng)力作用又具有很好的復(fù)原能力,節(jié)點(diǎn)殘余變形很小。Morgen還給出了這種改進(jìn)節(jié)點(diǎn)的阻尼器和預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)計(jì)方法。
圖3 帶摩擦阻尼的預(yù)制混凝土框架
張季超等人[34]提出采用新型預(yù)制裝配整體式結(jié)構(gòu)構(gòu)造技術(shù)。該結(jié)構(gòu)技術(shù)包括疊合梁板技術(shù)以及新型節(jié)點(diǎn)構(gòu)造技術(shù)等,可以極大地提高預(yù)制裝配整體式結(jié)構(gòu)的抗震性能,推動(dòng)裝配整體式結(jié)構(gòu)的發(fā)展,加快實(shí)現(xiàn)住宅產(chǎn)業(yè)化的進(jìn)程。
2014年,Hossein Parastesh[35]提出了一種適用于高烈度區(qū)的延性抗彎節(jié)點(diǎn)。試驗(yàn)表明:節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的對(duì)角鋼筋可以延緩節(jié)點(diǎn)區(qū)域?qū)橇鸭y的發(fā)展,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪切裂縫較少,可以防止結(jié)構(gòu)在強(qiáng)震作用下發(fā)生脆性破壞。加載位移相同時(shí),預(yù)制節(jié)點(diǎn)的耗能能力要比現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)高30 %左右,因此該節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式可適用于地震設(shè)防區(qū)域的預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)中。同年,Lee Dong-Joo等[36]提出了一種采用螺栓連接的預(yù)制預(yù)應(yīng)力梁柱節(jié)點(diǎn),結(jié)果表明:螺栓連接預(yù)制節(jié)點(diǎn)的滯回曲線表現(xiàn)出明顯的“攏捏”特征,與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)相比,該類型節(jié)點(diǎn)的耗能能力較弱,但在側(cè)移方面表現(xiàn)出優(yōu)異。同時(shí)節(jié)點(diǎn)預(yù)應(yīng)力筋的設(shè)置可有效減小殘余變形,也有助于控制節(jié)點(diǎn)裂縫產(chǎn)生發(fā)展,從而整體提升預(yù)制節(jié)點(diǎn)抗震性能。
PRESSS項(xiàng)目第三階段進(jìn)行了一些預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究。主要的研究工作有:加利福尼亞大學(xué)1999年進(jìn)行的五層預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)擬動(dòng)力試驗(yàn)研究[37]。該結(jié)構(gòu)采用3/5縮尺模型,一個(gè)方向?yàn)轭A(yù)制框架體系,另一個(gè)方向?yàn)轭A(yù)制框架一墻體系,如圖4所示。框架節(jié)點(diǎn)采用了預(yù)應(yīng)力拼接節(jié)點(diǎn)和普通后澆節(jié)點(diǎn)。結(jié)構(gòu)按照UBC規(guī)范4類地震區(qū)地震強(qiáng)度,用基于位移的方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。試驗(yàn)時(shí),最大地震強(qiáng)度超過UBC規(guī)范4類地震區(qū)地震強(qiáng)度的50 %。試驗(yàn)表明該結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能:在框架一墻方向,最大層間位移達(dá)到1.8 %,殘余變形僅為0.06 %,預(yù)應(yīng)力對(duì)減小結(jié)構(gòu)殘余變形有很大幫助,試驗(yàn)結(jié)束后只有墻、柱底部和少量樓板出現(xiàn)輕微破壞;在框架方向,最大層間位移達(dá)到4.5 %,但結(jié)構(gòu)沒有明顯的強(qiáng)度損失,盡管普通后澆節(jié)點(diǎn)耗能大于預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn),但強(qiáng)度損失、殘余變形和損壞程度也大于預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)。試驗(yàn)同時(shí)驗(yàn)證了基于位移設(shè)計(jì)方法的可靠性[38]。
圖4 PRESSS項(xiàng)目五層預(yù)制框架試驗(yàn)試驗(yàn)?zāi)P褪疽?/p>
1995年,Sucuoglu H[39]對(duì)現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)和預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,通過計(jì)算兩種結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng),得出以下結(jié)論:在地震作用下,兩者雖然連接形式不同,但是荷載反應(yīng)基本沒有區(qū)別,且進(jìn)一步的試驗(yàn)分析證明,若兩種結(jié)構(gòu)均滿足“強(qiáng)柱弱梁”要求,地震反應(yīng)將更為接近。
伊利諾斯大學(xué)1996年進(jìn)行的預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[40]。試驗(yàn)設(shè)計(jì)制作了兩個(gè)6層預(yù)制混凝土框架縮尺模型,第一個(gè)模型節(jié)點(diǎn)為柱連續(xù),梁用螺栓在柱兩側(cè)拼接,螺栓在地震作用下屈服;第二個(gè)模型節(jié)點(diǎn)為柱連續(xù),梁用預(yù)應(yīng)力筋拼接。這兩種節(jié)點(diǎn)分別代表了拉壓屈服連接和非線性彈性連接。試驗(yàn)結(jié)果表明:小幅地震作用下,結(jié)構(gòu)呈彈性狀態(tài),表現(xiàn)與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相同;在大幅地震作用下,第一個(gè)模型節(jié)點(diǎn)螺栓屈服,破壞集中在連接螺栓,預(yù)制柱、梁沒有開裂,第二個(gè)結(jié)構(gòu)直到預(yù)應(yīng)力筋屈服前一直保持彈性,損壞主要是梁端混凝土壓碎。
2004年,歐盟發(fā)起了“Seismic Behavior of Precast Concrete Structures with Respect Eurocode 8”項(xiàng)目,在ELSA實(shí)驗(yàn)室做了許多關(guān)于裝配式預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的抗震性能研究[41]。該項(xiàng)目通過對(duì)預(yù)制裝配式框架進(jìn)行擬動(dòng)力試驗(yàn)研究其整體抗震性能。結(jié)果表明這些試驗(yàn)的預(yù)制框架抗震性能良好,最大層間位移達(dá)到8 %。在與現(xiàn)澆框架對(duì)比試驗(yàn)中,預(yù)制框架較現(xiàn)澆框架自振周期略大,變形較大,延性較小,但兩者具有大致相當(dāng)?shù)目拐鹉芰Α?/p>
Blandon等人[42]采用了1/2縮尺模型的兩層預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu),然后對(duì)其進(jìn)行反復(fù)加載試驗(yàn)和數(shù)值模擬分析,結(jié)果表明如若梁下部在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的直段鋼筋錨固長(zhǎng)度小于8d,則梁下部縱筋會(huì)產(chǎn)生滑移,受此影響其連續(xù)性得不到保證。
Kim[43]浦有限元軟件分析了裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu),該結(jié)構(gòu)的連接方式采用的是無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋混合連接,通過對(duì)該框架彈塑性靜力分析和動(dòng)力分析來研究其抗震性能,并進(jìn)一步給出了該連接方式設(shè)計(jì)方法以及由此提出的建議。
張銳[44]對(duì)裝配整體式混凝土框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行低周往復(fù)加載試驗(yàn)與有限元模擬分析。結(jié)果表明傳統(tǒng)裝配整體式混凝土框架試件與新型延性構(gòu)造裝配整體式框架試件都有穩(wěn)定的滯回性能和良好的延性。在大震作用下具有良好的耗能能力,能夠滿足于地震設(shè)防區(qū)應(yīng)用的要求。且裝配整體式混凝土框架結(jié)構(gòu)基本周期和最大層間位移角大于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu),節(jié)點(diǎn)時(shí)程的最大樓層位移和層間剪力略小于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu),總體而言該裝配整體式混凝土框架結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出近似現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的整體抗震性能。
2005年Blandon[45]進(jìn)行的1/2縮尺兩層預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的反復(fù)加載試驗(yàn)研究。試件節(jié)點(diǎn)為后澆整體式,按照墨西哥的做法,梁下部帶彎鉤鋼筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)直段錨固長(zhǎng)度只有8d,通過節(jié)點(diǎn)內(nèi)的水平箍筋保持連續(xù),在試驗(yàn)過程中梁下部鋼筋出現(xiàn)了滑移、拔出,直到試件接近破壞時(shí)才出現(xiàn)屈服。Blandon采用壓桿—索模型分析了梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的受力性能,證明這種構(gòu)造做法無法保證梁下部縱筋的連續(xù)性,在抗震框架中應(yīng)予以避免。Blandon還研究了預(yù)制柱插入預(yù)制杯口基礎(chǔ)并灌漿的柱一基礎(chǔ)節(jié)點(diǎn)的性能,試驗(yàn)和分析表明這種節(jié)點(diǎn)工作性能良好,可以在地震區(qū)使用。在國(guó)內(nèi),薛偉辰等人進(jìn)行了預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空間結(jié)構(gòu)的擬靜力試驗(yàn)研究,研究對(duì)象為采用預(yù)應(yīng)力拼接的體育館看臺(tái)空間框架結(jié)構(gòu),試驗(yàn)表明此類結(jié)構(gòu)有較大的安全儲(chǔ)備和變形能力,結(jié)構(gòu)整體位移延性系數(shù)可達(dá)到2.04[46]。
1994年NEHRP (National Earthquake Hazards Reduction Program)[47]規(guī)范出現(xiàn)以前,美國(guó)地震高烈度區(qū)建造預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)必需遵循ACI318規(guī)范的規(guī)定,即“在地震區(qū)采用的預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)必需經(jīng)試驗(yàn)和分析證明具有等同于或高于相應(yīng)現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和延性的性能”。這條規(guī)定顯然忽略了預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)自身的特點(diǎn),而且也是含糊和難以統(tǒng)一的。1994年出版的NEHRP規(guī)范第一次給出了有關(guān)預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)抗震的具體規(guī)定。1994版的NEHRP規(guī)范規(guī)定了兩種預(yù)制混凝土抗側(cè)力體系,一種是采用濕節(jié)點(diǎn)的等效現(xiàn)澆體系(Monolithic Emulation ),另一種是采用干節(jié)點(diǎn)的裝配式預(yù)制體系(Jointed Precast)。濕節(jié)點(diǎn)是指采用ACI318規(guī)定的后澆混凝土或灌漿方法將預(yù)制構(gòu)件連接成整體;干節(jié)點(diǎn)是指不需要現(xiàn)澆和灌漿濕作業(yè)的預(yù)制構(gòu)件連接方式。NEHRP規(guī)范附錄內(nèi)提供了裝配式預(yù)制體系的設(shè)計(jì)方法,但只是初步嘗試性的,因?yàn)楫?dāng)時(shí)對(duì)裝配預(yù)制體系的認(rèn)識(shí)和研究還十分有限。UBC97以94版NEHRP為基礎(chǔ)發(fā)展了預(yù)制混凝土抗震規(guī)定,UBC97將等效現(xiàn)澆體系的連接分為濕節(jié)點(diǎn)和強(qiáng)節(jié)點(diǎn),采用濕節(jié)點(diǎn)的預(yù)制結(jié)構(gòu)應(yīng)遵循現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)規(guī)定,強(qiáng)節(jié)點(diǎn)則要求在地震作用下預(yù)制構(gòu)件進(jìn)入塑性后節(jié)點(diǎn)仍保持彈性。2000版的NEHRP規(guī)范擴(kuò)充發(fā)展了預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)抗震規(guī)定。
(1)目前預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的研究主要研究各種不同梁柱連接形式的抗震性能,對(duì)考慮預(yù)制梁、 柱、樓板的節(jié)點(diǎn)整體性能方面尚需進(jìn)一步研究。
(2)已有的研究主要針對(duì)構(gòu)件尺寸較小、荷載水平較低的預(yù)制構(gòu)件、節(jié)點(diǎn)及框架,而對(duì)構(gòu)件尺寸較大、荷載水平較高的高層裝配混凝土結(jié)構(gòu)研究較少。
(3)目前裝配混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能主要是從構(gòu)件連接層次來進(jìn)行研究,從結(jié)構(gòu)層次上的研究較少,主要通過在預(yù)制裝配結(jié)構(gòu)中布置減震裝置來實(shí)現(xiàn),但其造價(jià)昂貴,難以在普通住宅中應(yīng)用;在廣大城鎮(zhèn)建筑中,由于缺乏大型吊裝機(jī)械,預(yù)制構(gòu)件只有實(shí)現(xiàn)小型化經(jīng)濟(jì)化,才能更好地推廣裝配結(jié)構(gòu)的應(yīng)用。
(4)在地震區(qū)應(yīng)用裝配結(jié)構(gòu)時(shí),為確保結(jié)構(gòu)抗震能力滿足需求,需引入技術(shù)創(chuàng)新,探索新型裝配式結(jié)構(gòu)體系,充分發(fā)揮裝配結(jié)構(gòu)體系的優(yōu)點(diǎn),從自身結(jié)構(gòu)上進(jìn)一步提高預(yù)制裝配混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能。
(5)新的高強(qiáng)材料的開發(fā)和施工技術(shù)的創(chuàng)新,必然帶來高強(qiáng)材料在裝配結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用,研究高強(qiáng)材料與裝配混凝土結(jié)構(gòu)的結(jié)合,分析其連接、抗震性能,完善相應(yīng)的設(shè)計(jì)方法是需要研究的問題。
雖然國(guó)內(nèi)相關(guān)研究機(jī)構(gòu)正在構(gòu)建預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范修訂建議和框架,但新型裝配結(jié)構(gòu)體系是更重要的發(fā)展方向,尤其是對(duì)高烈度地震區(qū)的普通住宅結(jié)構(gòu)及周邊城鎮(zhèn)和農(nóng)村建筑,更需發(fā)展新型的經(jīng)濟(jì)型住宅結(jié)構(gòu)體系,需對(duì)其抗震性能進(jìn)行研究,并建立相應(yīng)的分析計(jì)算方法,通過合理的方法來評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)性能,進(jìn)行合理設(shè)計(jì)和采取相應(yīng)保護(hù)措施,提高建筑結(jié)構(gòu)或構(gòu)件自身的抗倒塌性能,從而獲取良好的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益。裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑可以節(jié)約社會(huì)資源及能源,在建造過程中實(shí)現(xiàn)低能耗及低排放,減少建筑垃圾對(duì)周邊環(huán)境的不良影響,實(shí)現(xiàn)“四節(jié)一環(huán)?!钡陌l(fā)展要求,從而促進(jìn)我國(guó)建筑業(yè)及相關(guān)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展。