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    基于PPR全固廢膠凝砂礫石筑壩材料抗壓強(qiáng)度計算模型

    2020-11-11 03:21:50宮經(jīng)偉付英杰宋兵偉吳樂天
    水力發(fā)電 2020年8期
    關(guān)鍵詞:模型

    宮經(jīng)偉,付英杰,宋兵偉,吳樂天,王 亮

    (1.新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木工程學(xué)院,新疆 烏魯木齊 830052;2.新疆農(nóng)業(yè)科學(xué)研究院農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所,新疆 烏魯木齊 830091)

    0 引 言

    膠凝砂礫石材料是20世紀(jì)一種新型筑壩材料,其筑壩特點是引用碾壓土石壩施工方法,將少量膠凝材料(主要以水泥、粉煤灰)摻入天然砂礫石材料中,采用簡單設(shè)備進(jìn)行拌和而成的一種低強(qiáng)度的筑壩材料[1- 4]。目前,國內(nèi)外一些工程已經(jīng)采用膠凝砂礫石作為施工材料,如我國山西守口堡壩[5]。實踐證明,該材料筑建的壩體具有安全可靠、施工便捷、工程成本較低等特點。隨著膠凝砂礫石材料在工程應(yīng)用的推廣,眾多學(xué)者對其配合比及力學(xué)性能進(jìn)行了大量研究。已有研究表明[6-10],膠凝砂礫石材料力學(xué)性能受膠凝摻量、水膠比、齡期、骨料級配等諸多因素影響,主要以膠凝摻量影響為主。多數(shù)學(xué)者以水泥、粉煤灰為主要膠凝材料,通過添加外加劑和增加粉煤灰摻量來減少水泥用量達(dá)到降低成本的目的。水泥屬于不可再生能源,其生產(chǎn)成本較高,屬于高能耗產(chǎn)品。因此,采用全固廢膠凝材料替代水泥并將其應(yīng)用在工程建設(shè)中是非常必要的。

    已有研究表明[11-14],應(yīng)用工業(yè)廢渣自身特性研制一種全固廢膠凝材料代替水泥應(yīng)用在工程建設(shè)中是可行的。杜惠惠等[15]利用工業(yè)廢渣釩鈦礦渣、鋼渣和脫硫石膏制備一種全固廢膠凝材料,研究不同釩鈦礦渣摻量和不同養(yǎng)護(hù)溫度下對強(qiáng)度的影響規(guī)律并對其水化機(jī)理和水化產(chǎn)物進(jìn)行闡述,崔孝煒等[16]以礦渣、鋼渣和脫硫石膏為原料制備全固廢膠凝材料,確定了原料最優(yōu)摻比條件下不同齡期強(qiáng)度較優(yōu)并應(yīng)用微觀測試手段對其在不同齡期下的水化產(chǎn)物和水化機(jī)理進(jìn)行分析。但對全固廢膠凝材料在膠凝砂礫石筑壩材料中的應(yīng)用研究較少,尚未形成系統(tǒng)且完善的研究結(jié)論。

    為此,本文選用礦渣、電石渣和脫硫石膏,組成一種由全固廢膠凝材料體系構(gòu)成的固化材料用以制作膠凝砂礫石,選擇礦渣摻量、電石渣摻量和脫硫石膏摻量作為主要影響因素,設(shè)計正交試驗方案,測試全固廢膠凝砂礫石筑壩材料28d抗壓強(qiáng)度,并提出采用投影尋蹤回歸(PPR)對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,建立模型,并通過模型的仿真計算,進(jìn)一步探索各因素對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響,研究成果為全固廢膠凝材料在固化天然砂礫石中的應(yīng)用提供了理論依據(jù)。

    1 投影尋蹤回歸(PPR)基本原理

    設(shè)(X,Y)是1組隨機(jī)變量,Y=(y1,y2,…,yQ)是Q維隨機(jī)向量,X=(x1,x2,…,xP)是P維隨機(jī)向量,則PPR數(shù)學(xué)建模表達(dá)式為[17-18]

    (1)

    PPR模型是通過計算機(jī)程序運算不斷尋優(yōu)的過程,使其滿足如下極小化準(zhǔn)則,即

    (2)

    式中,Wi為應(yīng)變量的權(quán)重系數(shù);Mu為嶺函數(shù)最優(yōu)個數(shù)。具體實現(xiàn)步驟見文獻(xiàn)[6-7],在此不再贅述。

    2 試驗方案設(shè)計

    2.1 試驗原材料

    電石渣選用新疆天山水泥廠用于生產(chǎn)水泥的電石渣,電石渣表觀密度為0.683 g/cm3;采用新疆天山水泥廠用于生產(chǎn)水泥的脫硫石膏,表觀密度為1.03 g/cm3;選用新疆寶新盛源建材有限公司生產(chǎn)的S75級礦渣,其表觀密度為2.6 g/cm3;天然砂礫石取自新疆某河床,篩除大于40 mm的粒徑。

    2.2 試驗方法

    將全固廢材料與天然砂礫石充分?jǐn)嚢?,按照GB 50021—2001《巖土工程勘察規(guī)范》[19]要求,進(jìn)行重型擊實試驗。根據(jù)擊實參數(shù)配置混合料,并制作抗壓強(qiáng)度試件(Φ150 mm×150 mm的圓柱體試件),待試件養(yǎng)護(hù)到28d時,對其進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗,測試方法參考JTGE51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗規(guī)程》[20]。

    2.3 試驗方案及試驗結(jié)果

    選擇對膠凝砂礫石力學(xué)性能影響較大的電石渣摻量、礦渣摻量、脫硫石膏摻量等3個因素作為正交試驗的影響因素,建模樣本選用5因素4水平的正交試驗表,試驗方案及試驗結(jié)果如表1所示,同時,為了驗證PPR模型的穩(wěn)定性,還選用4因素3水平的正交試驗作為檢驗樣本,試驗方案及試驗結(jié)果如表2所示。

    3 投影尋蹤回歸建模及仿真計算

    3.1 建模過程

    在建立無側(cè)限抗壓強(qiáng)度PPR模型時,除了16組建模樣本外,還設(shè)計了9組檢驗樣本。分析時,首先用PPR程序?qū)颖具M(jìn)行建模計算,并基于建立的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度PPR計算模型,對建模樣本進(jìn)行“還原擬合”計算,取建模樣本的“還原擬合”值與實測值的相對誤差|δ|≤5%作為合格率判定標(biāo)準(zhǔn)[10],以此確定計算模型的合格率;然后,將預(yù)留檢驗樣本代入PPR計算模型中,計算預(yù)留檢驗樣本的合格率。當(dāng)“還原擬合”與“預(yù)留檢驗”的合格率相一致時,認(rèn)為計算模型具有較好的穩(wěn)定性和可靠度。

    分析時,PPR建模的6個投影參數(shù)分別設(shè)置為:P=4,Q=1,S=0.3,M=5,Mu=3。其中,P為試驗方案中影響因素的個數(shù);Q為因變量的個數(shù);S為光滑系數(shù),其取值范圍為0~1.0,采用“還原擬合”和“預(yù)留檢驗”合格率相一致的原則來確定S值;M和Mu分別為嶺函數(shù)的個數(shù)和最優(yōu)個數(shù)。

    表1 建模樣本試驗方案及試驗結(jié)果

    表2 檢驗樣本試驗方案及試驗結(jié)果

    PPR建模計算得到投影方向如式(3)所示,嶺函數(shù)貢獻(xiàn)權(quán)重系數(shù)β如公式(4)所示。

    (3)

    β=(0.842,0.366,0.298)

    (4)

    同時,用PPR程序?qū)δz凝砂礫石材料28 d抗壓強(qiáng)度進(jìn)行計算,得到各影響因子的權(quán)重系數(shù),如表3所示。由表3可知,各影響因子對抗壓強(qiáng)度貢獻(xiàn)權(quán)重系數(shù)按大小排序為:礦渣摻量、脫硫石膏摻量、電石渣摻量。

    表3 影響因素的權(quán)重系數(shù)

    3.2 模型計算精度分析

    按照上述的PPR建模過程,計算建模樣本和檢驗樣本的預(yù)測值,并與實測值進(jìn)行比較,如圖1所示。由圖1可知,建模樣本和檢驗樣本的預(yù)測值與實測值偏差較小,建模樣本和檢驗樣本的合格率均為100%,平均相對誤差分別為1.3%和3.2%,說明建立的模型具有較好的穩(wěn)定性和較高的精度。

    圖1 PPR建模計算結(jié)果

    3.3 基于PPR模型的抗壓強(qiáng)度仿真計算

    PPR計算模型反映了包含3個影響因素的28 d抗壓強(qiáng)度高維數(shù)據(jù)內(nèi)在的本質(zhì)結(jié)構(gòu)。運用此計算模型還可對不同影響因素條件下的28 d抗壓強(qiáng)度進(jìn)行仿真計算,以此分析不同因素對28 d抗壓強(qiáng)度的影響。在其余影響因素一定的情況下,膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度與脫硫石膏摻量和礦渣摻量及電石渣摻量和礦渣摻量之間的關(guān)系如圖2所示。

    圖2 膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度等值線(單位:MPa)

    圖3 礦渣摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響

    以電石渣摻量為8%,脫硫石膏摻量為12%時為例,分析礦渣摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響,如圖3所示。由圖3可知,當(dāng)?shù)V渣摻量在0~20%時,膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度隨著礦渣摻量的增加而增大,且礦渣摻量每增加2%,抗壓強(qiáng)度平均提升4.8%。當(dāng)?shù)V渣摻量在20%~24%時,隨著礦渣摻量的增加,膠凝砂礫石材料的抗壓強(qiáng)度增長趨于平緩,每增加2%的摻量,抗壓強(qiáng)度平均增長0.5%,由此可知當(dāng)?shù)V渣摻量為20%時,膠凝砂礫石材料有最佳的抗壓強(qiáng)度。

    以電石渣摻量為8%,礦渣摻量為20%時為例,分析脫硫石膏摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響,如圖4所示。由圖4可知,隨著脫硫石膏摻量的增加,膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度呈先增后減的規(guī)律,在脫硫石膏摻量為1.2%時出現(xiàn)峰值。

    圖4 脫硫石膏摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響

    以脫離石膏摻量為12%,礦渣摻量20%時為例,分析電石渣摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響,如圖5所示。由圖5可知,膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度隨電石渣摻量的增加呈先增加后減小的規(guī)律,當(dāng)電石渣摻量為8%時,膠凝砂礫石材料有強(qiáng)度峰值出現(xiàn)。

    圖5 電石渣摻量對膠凝砂礫石材料抗壓強(qiáng)度的影響

    4 結(jié) 論

    (1)將PPR程序運用于全固廢膠凝砂礫石筑壩材料28 d抗壓強(qiáng)度高維建模中,建立了穩(wěn)定可靠的計算模型,能夠客觀地挖掘全固廢膠凝砂礫石筑壩材料28 d抗壓強(qiáng)度高維數(shù)據(jù)內(nèi)在的本質(zhì)結(jié)構(gòu)。

    (2)由PPR仿真計算分析可知,全固廢膠凝砂礫石筑壩材料抗壓強(qiáng)度的最佳電石渣摻量為8%,脫硫石膏的最佳摻量為12%,礦渣的最優(yōu)摻量為20%。

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