基于MATLAB的園區(qū)供暖系統(tǒng)仿真設(shè)計及參數(shù)優(yōu)化

郭 昕， 王 軍*， 黃秉坤， 胡恩溢， 曹文凱

(1.東南大學江蘇省太陽能技術(shù)重點實驗室， 南京 210096； 2.江蘇省新能源開發(fā)股份有限公司， 南京 210018)

隨著工業(yè)生產(chǎn)和能源消費的快速增長，作為世界最大的能源消費國，隨之而來的環(huán)境污染問題和能源安全問題正在成為舉國關(guān)注的重要問題之一。為應(yīng)對現(xiàn)階段的能源危機和環(huán)境污染問題，尋求一種經(jīng)濟、環(huán)保的能源使用方式，將有助于緩解能源及環(huán)境危機。

綜合能源系統(tǒng)的調(diào)節(jié)是目前研究熱點之一。Dai等[1]提出了在熱力系統(tǒng)約束中考慮供熱管道、建筑物圍護結(jié)構(gòu)和儲熱裝置的熱傳輸約束，建立了電熱聯(lián)合調(diào)節(jié)模型。王仰之等[2]提出了室內(nèi)溫度在一定范圍內(nèi)變化，使供熱負荷作為可調(diào)節(jié)負荷并建立了日前-實時雙階段優(yōu)化調(diào)度方法。艾欣等[3]考慮電、熱、氣能源形式并采用直接負荷控制的方式，建立了考慮需求側(cè)響應(yīng)的電-熱-氣耦合系統(tǒng)經(jīng)濟調(diào)節(jié)模型。

未來面向園區(qū)的綜合能源服務(wù)管理將是新能源產(chǎn)業(yè)重要方向。以上文獻提出了多種供熱調(diào)節(jié)的理論分析模型，但是并未考慮工程實踐應(yīng)用中的供熱系統(tǒng)整體設(shè)計，包括部件選擇、控制系統(tǒng)設(shè)計以及用戶側(cè)響應(yīng)反饋。現(xiàn)以江蘇某工業(yè)園區(qū)為分析對象，其辦公區(qū)的供暖面積設(shè)計為10 000 m2，針對該區(qū)域開展蓄熱式供暖方案的應(yīng)用研究。通過掌握目標用戶的負荷變化特性和規(guī)律，合理設(shè)計供熱系統(tǒng)，對其運行工況、穩(wěn)定性、安全性以及控制系統(tǒng)進行驗證并優(yōu)化，確定合適可靠的技術(shù)路線，論證相關(guān)設(shè)備參數(shù)及可行性，研究測算最優(yōu)儲熱容量配置、針對運行工況提出可靠的系統(tǒng)集成和總體方案設(shè)計，以期為園區(qū)供熱技術(shù)做了技術(shù)儲備和經(jīng)驗積累。

圖2 換熱器控制模型Fig.2 Heat exchanger control model

1 模型建立

1.1 供熱系統(tǒng)模型

根據(jù)用戶側(cè)的需求，園區(qū)采暖熱負荷指標為70 W/m2，采暖室內(nèi)設(shè)計溫度為20 ℃，供暖面積約為10 000 m2。

根據(jù)用戶側(cè)需求，通過以下假設(shè)建立MATLAB系統(tǒng)仿真模型：

(1)熱庫、管道、供熱對象模型為集總參數(shù)模型，不考慮金屬部分的儲熱量。

(2)供暖耗散設(shè)置為600～800 kW。

(3)不考慮用戶側(cè)換熱時間。

根據(jù)供熱對象的需求，選擇以熱水為供熱介質(zhì)，以熱庫→管道→供熱對象→循環(huán)泵→管道→熱庫為供熱循環(huán)設(shè)計系統(tǒng)，工程物理模型如圖1所示。

圖1 工程物理模型Fig.1 Engineering physics model

1.2 部件參數(shù)設(shè)計

該供熱循環(huán)中，需要獲得不同狀態(tài)下的參數(shù)，進而分析各個部件的參數(shù)及其影響，參看文獻[4-5]。通過計算，對該系統(tǒng)進行了參數(shù)的基礎(chǔ)設(shè)計：

(1)供熱對象內(nèi)部：存在初始循環(huán)水5 000 kg，初始循環(huán)水溫度為5 ℃。

(2)管道設(shè)計：供熱管道與回水管道長度為100 m，一般情況下，為了保證供/回水管道內(nèi)的水不在冬日凝固堵塞，以及供熱用戶的熱需求可以快速響應(yīng)，管道內(nèi)水溫設(shè)計為20 ℃，管道初始設(shè)定為保溫效果良好的管道。

(3)熱庫側(cè)設(shè)計：熱庫側(cè)應(yīng)有部分高溫熱水，為了保證快速響應(yīng)用戶側(cè)的需求以及緩沖由熱源換熱而來的熱量的延遲時間，初始值設(shè)定熱庫保存水量5 000 kg，溫度設(shè)定為45 ℃。

(4)循環(huán)泵設(shè)計：循環(huán)泵選擇可控制質(zhì)量流量的循環(huán)泵，以快速響應(yīng)供熱對象的熱負荷需求。

1.3 控制系統(tǒng)設(shè)計

供熱系統(tǒng)是一個部件參數(shù)時刻在變化的系統(tǒng)，并且對系統(tǒng)優(yōu)化的過程也就是對部件參數(shù)尋找最優(yōu)值的過程，因此必須設(shè)置控制系統(tǒng)以體現(xiàn)供熱的動態(tài)過程，從而尋找需要優(yōu)化的參數(shù)。

1.3.1 換熱器控制部分

該部分的控制系統(tǒng)是供暖系統(tǒng)主要部分，遵循著“供需平衡”的原則進行設(shè)計，參看文獻[6]。被控對象為供熱對象溫度，被控量是從換熱器流入換熱系統(tǒng)的熱量。設(shè)定供熱對象溫度保持在20 ℃，利用傳感器測量用戶側(cè)的實際溫度，根據(jù)溫度差值、能量平衡等原則進行換熱器控制部分的設(shè)計，換熱器控制模型如圖2所示。圖2中左側(cè)1、2分別表示用戶側(cè)設(shè)定溫度和用戶側(cè)實際溫度；K、C分別表示溫度-流量轉(zhuǎn)換系數(shù)和用戶側(cè)平均損失；圖2中右側(cè)1、2分別表示從0時刻至今總需求熱量和當前時刻需求熱量。

1.3.2 循環(huán)泵控制部分

循環(huán)泵的控制系統(tǒng)是一個輔助系統(tǒng)，目標是能夠?qū)釋ο蟮臒嵝枨筮M行快速響應(yīng)，即在供熱對象側(cè)突然有較大的熱損失時，供熱的流量能及時增大以提高平均供熱溫度，從而保證供熱對象側(cè)溫度的穩(wěn)定，參看文獻[7]，循環(huán)泵控制模型如圖3所示。圖3中左側(cè)1、2分別表示用戶側(cè)設(shè)定溫度和用戶側(cè)實際溫度；K、C分別表示溫度-流量轉(zhuǎn)換系數(shù)和基礎(chǔ)流量值；圖3中右側(cè)1表示流量控制信號。

圖3 循環(huán)泵控制模型Fig.3 Circulating pump control model

1.4 供熱系統(tǒng)整體模型及理想狀態(tài)模擬

1.4.1 供熱系統(tǒng)整體模型

根據(jù)需求，同時為了盡量貼合實際，在熱庫側(cè)設(shè)置了換熱器效率值以表示換熱器效率以及純延遲環(huán)節(jié)。初始設(shè)定：①換熱器效率為100%；②換熱時間的純延遲環(huán)節(jié)中，初始設(shè)置的換熱延遲時間為240 s；③進入熱庫熱量設(shè)置理想熱流傳感器，同時對熱庫進行溫度監(jiān)測；④管道長度為100 m，管截面積為0.5 m2，初始設(shè)定管道部分沒有損失；⑤在供熱對象側(cè)進行對象溫度監(jiān)測，供熱對象對環(huán)境散熱量在600～800 kW，同時設(shè)置理想熱流傳感器，參看文獻[8-10]。供熱系統(tǒng)模型如圖4所示。供熱系統(tǒng)換熱器子模型如圖5所示。圖5中左側(cè)1表示輸入熱量，右側(cè)1、2分別表示輸入熱庫的熱量以及輸入功率。供熱系統(tǒng)用戶側(cè)散熱子模型如圖6所示，圖6中左側(cè)1表示用戶側(cè)散熱量，右側(cè)2表示散熱功率。監(jiān)視器模型如圖7所示，監(jiān)視器監(jiān)視總輸入/散失熱量值，瞬時輸入功率以及散失功率，用戶側(cè)實時溫度和熱庫溫度以及循環(huán)泵流量大小。

圖4 供熱系統(tǒng)模型Fig.4 Heating system model

圖5 供熱系統(tǒng)換熱器子模型Fig.5 Heat exchanger sub-model of heating system

圖6 供熱系統(tǒng)用戶側(cè)散熱子模型Fig.6 User-side heat dissipation sub-model of heating system

1.4.2 初始理想化狀態(tài)的運行模擬

對該供熱系統(tǒng)進行模擬，對輸出參數(shù)值進行觀測，設(shè)置模擬時長為24 h，即86 400 s。

(1)總輸入熱量以及總散失熱量

對供熱系統(tǒng)總輸入熱量和總散失熱量進行模擬，總輸入熱量和總散失熱量曲線如圖8所示。

定義Qideal,total,inlet為理想狀態(tài)總輸入熱量，Qideal,total,loss為理想狀態(tài)總散失熱量，圖6中曲線顯示，在86 400 s時，總輸入熱量與總散失熱量大致相當，Qideal,total,inlet=6.012×1010J，Qideal,total,loss=6.048×1010J。此時，熱庫、管道均為理想狀態(tài)時，不存在散熱損失。

圖7 監(jiān)視器模型Fig.7 Monitor model

圖8 總輸入熱量和總散失熱量曲線Fig.8 Total input heat and total lost heat curve

(2)輸入熱量以及散失熱量

對供熱系統(tǒng)輸入熱量以和散失熱量進行動態(tài)模擬，輸入熱量和散失熱量曲線如圖9所示。

圖9曲線顯示，輸入熱量在延遲240 s之后開始進入，且輸入熱量較高，是因為在初始時刻，供熱對象側(cè)溫度較低，溫度差值大，控制系統(tǒng)便會控制換熱器使初始輸入熱量增大，這也反映了換熱器控制部分能夠正常運行，且最終可以看到輸入熱量趨于穩(wěn)定，說明了控制系統(tǒng)的運行穩(wěn)定。

(3)熱庫側(cè)以及供熱對象側(cè)溫度

對熱庫側(cè)以及供應(yīng)對象側(cè)的溫度進行動態(tài)模擬，熱庫側(cè)和供應(yīng)對象側(cè)溫度曲線如圖10所示。

圖10曲線顯示，供給側(cè)溫度在初始時刻急劇下降，用戶側(cè)溫度在初始時刻急劇上升，后期兩者溫度趨于穩(wěn)定，同時兩者數(shù)值相差不大，說明該部分控制系統(tǒng)能夠正常工作。

圖9 輸入熱量和散失熱量曲線Fig.9 Input heat and lost heat curve

圖10 熱庫側(cè)和供應(yīng)對象側(cè)溫度曲線Fig.10 Thermal bank side and supply object side temperature curve

(4)循環(huán)泵流量

對循環(huán)泵流量進行動態(tài)模擬，循環(huán)泵流量曲線如圖11所示。

圖11 循環(huán)泵流量曲線Fig.11 Circulating pump flow curve

圖11曲線顯示，循環(huán)開始時流量最大，然后逐步減小，并最終穩(wěn)定于設(shè)定值100 kg/s附近，說明該部分控制系統(tǒng)能夠正常工作。

針對理想狀態(tài)下的參數(shù)的模擬可以看出，系統(tǒng)可以在控制系統(tǒng)的控制下運行，但系統(tǒng)部件的參數(shù)并不是最優(yōu)值。如在圖10中，熱庫側(cè)以及用戶側(cè)溫度在開始時急劇變化之后維持較為穩(wěn)定的波動，并且兩者之間的溫差較小。因此，對部件參數(shù)優(yōu)化是非常有必要的。

2 部件參數(shù)優(yōu)化

理想化狀態(tài)下運行時，部件、控制系統(tǒng)能夠正常運行，且部件參數(shù)滿足實際情況，但仍存在部分參數(shù)設(shè)置不合理，因此需要對一些部件參數(shù)進行優(yōu)化。

2.1 換熱器

換熱器在整個系統(tǒng)中占有舉足輕重的地位。在該模型中，系統(tǒng)的供熱損失主要是換熱器損失以及管道損失，其中，在供熱管道鋪設(shè)長度不大的情況下，管道損失一般較小，因此換熱器效率的提高對整個供熱系統(tǒng)效率的提高有極大的影響，參看文獻[11]。在換熱器效率優(yōu)化的同時，換熱器換熱所需時間會影響換熱器對于供熱對象熱負荷需求響應(yīng)的快慢，因此，也應(yīng)該同時考慮換熱器換熱時間的影響，參看文獻[12]。

2.1.1 換熱器效率

換熱器效率在理想狀態(tài)運行時其值為100%，實際生產(chǎn)中換熱器效率應(yīng)小于100%。當前市場上的換熱器品質(zhì)良莠不齊，同時隨著換熱器的使用，污垢、腐蝕等也會造成換熱效率的下降。在本次模擬中，換熱器效率在70%～99%之間變化，模擬時長為86 400 s，其他部件參數(shù)均保持理想狀態(tài)下不變。

定義ηexchange為換熱器效率，Qtotal,inlet為總輸入熱量，換熱器效率與總輸入熱量的關(guān)系如表1所示。

根據(jù)模擬數(shù)據(jù)，將兩者關(guān)系繪成曲線，總輸入熱量與換熱器效率的關(guān)系如圖12所示。

表1 換熱器效率與總輸入熱量的關(guān)系

圖12 總輸入熱量與換熱器效率的關(guān)系Fig.12 The relationship between total input heat and heat exchanger efficiency

2.1.2 換熱延遲時間

定義τdelay為換熱延遲時間，該參數(shù)對系統(tǒng)效率沒有影響，但對供熱對象需求的響應(yīng)速度有較大的影響。實際過程中為了提高換熱效率，通常換熱面積較大，但熱量經(jīng)過換熱器進入到熱庫需要一定的時間，因此換熱器面積不可能無限制增大。

定義Qtotal,inlet為總輸入熱量、Qtotal,loss為總散失熱量、τtotal,delay為總換熱延遲時間。模型中“總輸入熱量與總散失熱量之差ΔQ小于總散失熱量的10%的時間為τdelay，τdelay越大，表示總響應(yīng)時間越慢。

理想狀態(tài)下，ηexchange=100%，τdelay=240 s時，τtotal,delay=6 237 s。不同換熱器效率的前提下，換熱延遲時間與總換熱延遲時間如表2所示。

表2 不同換熱器效率的換熱延遲時間與總換熱延遲時間

從存在總換熱延遲時間的數(shù)據(jù)中可以看出，換熱器效率只有高于90%才能達到基本要求，這部分與定義“總輸入熱量與總散失熱量之差ΔQ小于總散失熱量的10%”中的10%有關(guān)。在存在總換熱延遲時間的數(shù)據(jù)中，隨著效率的提高，相同換熱延遲時間下，總熱量延遲時間隨之減少。在同一換熱器換熱效率下，換熱延遲時間也存在更優(yōu)值，如換熱器換熱效率為95%時，180、240 s的總換熱延遲時間相差不大，但240、300 s的總換熱延遲時間相差較大，這是由于控制系統(tǒng)以及換熱延遲時間的定義不合適造成的。

在之后的參數(shù)優(yōu)化中，換熱延遲時間設(shè)置為定值240 s。

2.2 管道參數(shù)優(yōu)化

由于管道內(nèi)存在一定溫度和一定體積的水，因此管道也具有儲質(zhì)儲熱的能力，管道長度以及流通截面大小直接影響管道的儲質(zhì)儲熱能力。而管道的儲質(zhì)儲熱能力對供熱對象熱負荷響應(yīng)有影響，因此在該模型中應(yīng)尋找管道的最優(yōu)參數(shù)。

2.2.1 流動截面大小

在該模型中，理想狀態(tài)設(shè)定換熱器換熱效率為100%。當管道截面積為1 m2時，系統(tǒng)為有自平衡能力的系統(tǒng)，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均能夠較快趨于穩(wěn)定。

當管道截面積為0.8 m2時，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量等參數(shù)在仿真時間內(nèi)均為波動值，系統(tǒng)接近臨界穩(wěn)定狀態(tài)。

當管道截面積為0.6 m2時，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量等參數(shù)在仿真時間內(nèi)均為波動值，且各個參數(shù)波動值不斷增大，系統(tǒng)進入不穩(wěn)定狀態(tài)。

當管道截面積從1 m2不斷增大時，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均能夠快速趨于穩(wěn)定，但以上參數(shù)在剛開始的一段時間內(nèi)，上下波動值較大，導致總換熱延遲時間不斷增加，這是因為管道的儲質(zhì)儲熱的能力增加的緣故。

因此，在該模型中，管道截面積1 m2為最優(yōu)參數(shù)。

2.2.2 管長

初始設(shè)定中，供熱管長與回流管長均為100 m。在實際狀況中，供熱管長與回流管長均與供熱對象的布置密切相關(guān)。

管道的長度增加時，其效果與增大管道截面積是一致的，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均能夠快速趨于穩(wěn)定，但以上參數(shù)在剛開始的一段時間內(nèi)，上下波動幅度較大，總換熱延遲時間不斷增加，這也是因為管道的儲質(zhì)儲熱的能力增加的緣故。

同樣的，隨著管道長度的減少，其造成的效果與減小管道截面積是一致的，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量的波動值越來越大，系統(tǒng)從穩(wěn)定狀態(tài)進入不穩(wěn)定狀態(tài)。

因此，在該模型中，管道長度100 m為最優(yōu)參數(shù)。

2.2.3 管道保溫效果

管道保溫效果對于系統(tǒng)效率來說，是與換熱器效率同樣重要的。對于保溫效果好的管道來說，其損失會很?。坏珜τ诒匦Ч^差的管道來說，其熱量損失可能會很大，尤其是在管道長度較大，外界環(huán)境溫度較低的狀況下。

定義導熱系數(shù)為k，理想狀態(tài)的模擬下，即管道完全絕熱狀態(tài)下，Qideal,total,inlet=6.012×1010J?？紤]管道的保溫效果，取外界平均環(huán)境溫度為0 ℃，管道保溫層的厚度取為5 mm，定義ΔQe=(Qtotal,inlet-Qtotal,loss)/Qideal,total,inlet為額外輸入熱量百分比，通過改變保溫層導熱系數(shù)來模擬不同情況下的保溫效果。不同導熱系數(shù)的總輸入熱量與額外輸入熱量百分比如表3所示。

根據(jù)表3結(jié)果，將以上關(guān)系繪成曲線，得到導熱系數(shù)與總輸入熱量曲線如圖13所示，導熱系數(shù)與額外輸入熱量比曲線如圖14所示。

表3 不同導熱系數(shù)的總輸入熱量和額外輸入熱量百分比

圖13 導熱系數(shù)與總輸入熱量曲線Fig.13 Thermal conductivity and total input heat curve

圖14 導熱系數(shù)與額外輸入熱量百分比曲線Fig.14 Thermal conductivity and additional input heat ratio curve

由表3、圖13和圖14可以看出，隨著保溫層導熱系數(shù)的不斷增大，總輸入熱量不斷升高，兩者之間呈現(xiàn)線性關(guān)系。當導熱系數(shù)為0.2 W/(m·K)時，總輸入熱量達到了理想狀況時的兩倍。

通常而言，保溫材料的導熱系數(shù)范圍在0.01～0.1 W/(m·K)，因此根據(jù)保溫材料的價格、保溫材料效果來選擇導熱系數(shù)合適的保溫材料。導熱系數(shù)與保溫效果之間的關(guān)系，也為綜合考慮價格因素、保溫效果因素提供一定的依據(jù)。通過查找相關(guān)保溫材料的參數(shù)，選擇導熱系數(shù)為0.04 W/(m·K)的保溫材料，部分保溫材料參數(shù)如表4所示。

表4 部分保溫材料參數(shù)

2.3 熱庫

熱庫保存水量關(guān)系到熱庫的設(shè)計，在本模型中，熱庫有溫度為45 ℃，質(zhì)量為5 000 kg的熱水。

2.3.1 熱庫保存水量

更改熱庫保存水量，以此判斷保溫水量對系統(tǒng)的影響。熱庫保存水量總量增加時，其造成的效果與增大儲質(zhì)量相一致，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均能夠趨于穩(wěn)定但速度相較管道而言較慢。

相反地，熱庫保存水量總量減少時，其造成的效果與減少儲質(zhì)量相一致，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均將趨于不穩(wěn)定但速度相較管道而言較慢。

2.3.2 熱庫保存水溫度

更改熱庫保存水溫度，以此判斷保溫水溫度對系統(tǒng)的影響。

熱庫保存水溫度增加時，其造成的效果與增大儲質(zhì)量相一致，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均能夠趨于穩(wěn)定但速度相較管道而言較慢。

相反地，熱庫保存水溫度減少時，其造成的效果與減少儲質(zhì)量相一致，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量、循環(huán)流量均將趨于不穩(wěn)定但速度相較管道而言較慢。

2.4 循環(huán)泵控制部分

循環(huán)泵的工作原理是將水循環(huán)起來，它的揚程較低，只是用來克服循環(huán)系統(tǒng)的壓力降，尤其在中國供暖的管道中，該部分具有十分成熟的技術(shù)。

循環(huán)泵是控制循環(huán)的重要部件，也是影響供熱對象的響應(yīng)速度的因素。在一個系統(tǒng)中，其循環(huán)流量在整個循環(huán)中存在一定范圍，也存在最佳的循環(huán)流量。

在本次模擬中，初始設(shè)定循環(huán)流量為100 kg/s。當循環(huán)流量減小時，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量等參數(shù)在開始時波動幅度較大，經(jīng)過簡單的控制系統(tǒng)的調(diào)整后，也會較快趨于穩(wěn)定，同時循環(huán)流量也能較快趨于穩(wěn)定；當循環(huán)流量增大時，輸入輸出熱量、用戶側(cè)熱庫側(cè)熱量波動程度減小。同時在整個模擬時長內(nèi)，由于這些參數(shù)波動程度很小，因此這些參數(shù)幾乎保持穩(wěn)定。

3 結(jié)論

通過掌握目標用戶的負荷變化特性和規(guī)律，合理設(shè)計供熱系統(tǒng)，對其運行工況、穩(wěn)定性、安全性以及控制系統(tǒng)進行驗證并優(yōu)化。

(1)對于換熱器，隨著換熱器效率的降低，輸入熱量成指數(shù)形式升高，因此在換熱器的選用方面，盡量選擇換熱效率較高的換熱器，對換熱器定期清理，保證換熱效果。

(2)對于熱庫保存水量、保存水溫度、管道等儲質(zhì)部件，應(yīng)根據(jù)用戶側(cè)需求以及管道布置對儲質(zhì)量、儲質(zhì)溫度、控制系統(tǒng)進行合理設(shè)計。

(3)對于管道保溫，管道保溫材料應(yīng)選擇保溫效果優(yōu)異的保溫材料，減少管道損失，建議選擇導熱系數(shù)小于0.1 W/ (m·K)的保溫材料，定期檢測保溫層的變化情況，保證保溫效果。

(4)在本系統(tǒng)中，由于管道鋪設(shè)面積較大，在管道導熱系數(shù)為0.2 W/(m·K)時，總輸入熱量已經(jīng)達到理想輸入熱量的2倍，而換熱器效率為70%時，總輸入熱量約為理想輸入熱量的1.4倍。因此在本系統(tǒng)中，考慮實際成本等問題，應(yīng)優(yōu)先保證管道保溫效果。