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    特高壓直流輸電線路塔基邊坡的穩(wěn)定性分析

    2020-10-25 02:38:16陳新民
    工程技術(shù)研究 2020年18期
    關(guān)鍵詞:塔基坡頂邊坡

    陳新民

    (華東送變電工程有限公司,上海 201803)

    現(xiàn)代化發(fā)展進(jìn)程中,輸電線路跨越的地區(qū)較多。山區(qū)輸電線路工程中涉及塔基施工作業(yè),其通常建設(shè)在自然斜坡上。但由于斜坡穩(wěn)定性欠佳,加之輸電線塔具備跨度大的特點,致使斜坡坡頂承受大量荷載,不利于斜坡穩(wěn)定性,甚至威脅到輸電線路的安全。因此,必須確保塔基的穩(wěn)定性,這也是影響輸電線路運輸質(zhì)量的關(guān)鍵因素。

    1 塔基邊坡概況

    某±800kV特高壓直流輸電線路工程中使用到5535#鐵塔,具體型號為JC30152C-45型,因所處位置特殊,設(shè)置于山脊坡處。根據(jù)地質(zhì)資料得知,塔址以柏樹林居多,大部分坡度介于37~43°,特殊區(qū)域坡度達(dá)到50~60°,部分區(qū)域地質(zhì)條件特殊,為白云質(zhì)灰?guī)r。

    2 塔基邊坡穩(wěn)定性分析

    2.1 分析方法

    實踐表明,三維有限差分?jǐn)?shù)值模擬具有可行性,是分析塔基邊坡穩(wěn)定性的重要技術(shù)手段,可求解控制微分方程,然后在此基礎(chǔ)上引入混合單元離散模型,更為精準(zhǔn)地模擬材料的工作狀態(tài),如屈服、塑性流動等[1]??傮w上,此方法的優(yōu)勢較多,無論是在塑性分析還是變形分析等層面都具有可行性。

    2.2 計算模型

    該項目設(shè)置了5535#鐵塔,對其中的A、B、C、D腿樁平面圖加以分析,得知D腿樁與邊坡的間距最小,因此將其作為分析對象。水平荷載是主要的影響因素,將直接對D腿樁帶來影響,具體為樁徑的3~4倍。創(chuàng)建三維數(shù)值計算模型,設(shè)定其尺寸為36m×30m×10m(此處指的是最大尺寸),可達(dá)到緩解模型邊界效應(yīng)的效果。剖分所得模型,產(chǎn)生的單元總量為8170個,共涉及9658個節(jié)點。

    2.3 本構(gòu)模型和計算參數(shù)

    掌握塔基邊坡巖土體的穩(wěn)定性尤為關(guān)鍵,為之創(chuàng)建了“摩爾-庫倫”彈塑性模型。關(guān)于此處的破壞包絡(luò)線,其與拉應(yīng)力法則具有緊密關(guān)聯(lián),但并未受到剪切流動的影響。根據(jù)該鐵塔D腿樁的實際情況,為之創(chuàng)建pile結(jié)構(gòu)單元,借助耦合彈簧的方式呈現(xiàn)出D腿樁的受力狀況,主要體現(xiàn)在垂直荷載與水平荷載兩個方面[2]。

    2.4 計算工況

    創(chuàng)建模型可用于分析塔基及其所在邊坡的穩(wěn)定情況,此處考慮重力作用以及壓、抗拔、水平荷載共同作用于腿樁處的穩(wěn)定情況。為便于分析,確定了兩種工況。(1)工況1:自然邊坡初始狀態(tài)模擬;(2)工況2:創(chuàng)建了pile單元,在樁結(jié)構(gòu)的頂部施加垂直荷載(具體值為3872kN),同時施加水平荷載(具體值為1066kN)。

    以鐵塔實際情況為準(zhǔn),經(jīng)計算分析后求得具體荷載值,上述所提及的荷載均建立在最不利工況的基礎(chǔ)上。

    3 塔基和塔基邊坡的穩(wěn)定性分析

    3.1 塔基部分

    針對塔基穩(wěn)定性展開深入分析,選取的是FLAD3D軟件,在其支持下模擬塔基樁的受力情況,同時分析塔基樁及其周邊土層單元節(jié)點各自對應(yīng)的水平位移,結(jié)果如圖1所示。

    圖1 塔基樁和樁周巖土層單元節(jié)點的水平位移

    由上述內(nèi)容可知,因荷載作用,在一定程度上會影響塔基穩(wěn)定性。樁頂處存在位移現(xiàn)象,具體方向為向坡外向下;同時在樁端處也伴隨有位移,方向為向坡內(nèi)。相較之下,坡頂處受擾程度最為明顯,該處水平位移最大,總體位移約4.234mm;樁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了水平位移現(xiàn)象,該值最大達(dá)到4.025mm,與設(shè)計規(guī)范對比得知,該變形在許可范圍內(nèi)。除此之外,在離樁頂超過10m后,此時依然存在樁水平位移現(xiàn)象,但主要指向坡內(nèi),結(jié)果表明最大變形量均控制在1mm以下。現(xiàn)場存在白云質(zhì)灰?guī)r,由對該處單元節(jié)點的分析得知,產(chǎn)生的水平位移均控制在0.7mm以下,后續(xù)水平位移指向坡內(nèi),此部分的位移量都控制在0.3mm以下。

    3.2 塔基邊坡的穩(wěn)定性分析

    對塔基邊坡的穩(wěn)定性分析,使用到的是FLAD3D軟件,基于此方式可模擬應(yīng)力、位移的分布情況,以及產(chǎn)生破壞的各個區(qū)域。

    受塔基荷載的作用,雖然邊坡初始應(yīng)力場發(fā)生變化,但幅度相對較小,樁基發(fā)揮出重要的承受作用,且應(yīng)力變化局限在樁周邊單元處,相比之下與樁位間距較大的單元依然保持原有狀態(tài),其應(yīng)力未發(fā)生改變[3]。除此之外,樁上部向坡內(nèi)側(cè)單元,該處存在拉應(yīng)力;相比之下,樁上部向坡外側(cè)單元的應(yīng)力狀況發(fā)生明顯變化,相較于自然狀態(tài)而言其拉應(yīng)力表現(xiàn)出明顯增加的現(xiàn)象。

    受塔基荷載的影響,坡頂處的狀態(tài)發(fā)生改變,出現(xiàn)了向坡外向下位移的趨勢,但并未出現(xiàn)明顯的位移現(xiàn)象。當(dāng)形成應(yīng)力荷載并作用于塔基后,產(chǎn)生了拉破壞單元,具體位置為坡頂處;相較之下,邊坡下部陡峭處并未出現(xiàn)變化,不存在破壞單元[4]。從這一現(xiàn)象來看,塔基周邊的塔頂處存在局部破壞,總體上坡頂下方的坡體狀況較好,其彈性變形現(xiàn)象控制在許可范圍內(nèi),并未出現(xiàn)明顯的破壞區(qū)。進(jìn)一步推測,地表處存在微裂隙,但并不會對邊坡的整體穩(wěn)定性造成過多的負(fù)面影響,盡管受到塔基荷載作用,依然可確保邊坡的穩(wěn)定性[5]。

    為展開針對性分析,此處重點關(guān)注與塔基相距4m的坡頂區(qū)域,探討該處x方向上塔基荷載產(chǎn)生的應(yīng)力。將其與初始應(yīng)力展開對比分析,整理所得結(jié)果,具體如圖2所示。

    圖2 塔基邊坡坡頂處x方向上的應(yīng)力對比

    根據(jù)圖3可知,當(dāng)存在塔基荷載后,與坡頂相距0~3m的區(qū)域雖然存在應(yīng)力變化,但幅度極為微弱;與坡頂相距4~9m的區(qū)域,該處的應(yīng)力呈現(xiàn)出明顯增加的趨勢,且9m深度以內(nèi)的應(yīng)力相對穩(wěn)定,未出現(xiàn)明顯變化[6]。因此,塔基荷載作用的最終結(jié)果表現(xiàn)為坡體局部應(yīng)力的變化,但產(chǎn)生的作用范圍較小,塔基邊坡依然處于較穩(wěn)定的狀態(tài)。

    4 結(jié)束語

    研究引入了三維有限差分?jǐn)?shù)值模擬的方式,借助FLAD3D軟件針對塔基邊坡加以模擬,探尋其穩(wěn)定性,經(jīng)分析后做如下幾點總結(jié):

    (1)荷載作用是改變塔基狀況的關(guān)鍵因素,樁頂與樁端均出現(xiàn)位移現(xiàn)象,但方向有所不同,坡頂處位移總量為4.234mm。其中以樁水平位移較為明顯,該處最大值為4.025mm,但均在許可范圍內(nèi),由此說明樁基具備有效承受塔基荷載的能力。

    (2)形成塔基荷載后,致使邊坡坡頂處部分區(qū)域出現(xiàn)了應(yīng)力變化現(xiàn)象,相比之下其余區(qū)域依然保持原狀態(tài),因此塔基荷載雖然會改變邊坡應(yīng)力,但并不具備過強的影響力,邊坡依然具備穩(wěn)定性。

    (3)形成塔基荷載后,使得邊坡的部分區(qū)域存在拉破壞現(xiàn)象,主要發(fā)生于坡頂處,其他區(qū)域均未受到過多影響,未產(chǎn)生破壞區(qū),因此荷載對于邊坡穩(wěn)定性的破壞程度極為微弱。

    (4)根據(jù)文章的分析,塔基邊坡坡頂處更容易受到荷載的影響,需對該處采取加固措施,以便給特高壓直流輸電線路的穩(wěn)定運行提供保障。

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