劉振永,代 亮
(邢臺鋼鐵有限責任公司,河北邢臺 054027)
邢臺鋼鐵公司煉鋼廠大方坯連鑄機拉矯機系統(tǒng)由5 臺7.5 kW 異步電動機驅(qū)動,采用西門子6SE70矢量控制變頻器進行拉速控制。系統(tǒng)原設(shè)計采用帶速度傳感器的矢量控制,通過安裝在電機軸上的增量式光電編碼器實現(xiàn)速度閉環(huán)控制,但是在生產(chǎn)中光電編碼器在高溫、振動、干擾等情況下經(jīng)常出現(xiàn)故障,而且編碼器安裝維護困難,成本較高,極大制約了設(shè)備的穩(wěn)定運行。為此我們通過技術(shù)攻關(guān),利用6SE70的強大性能,采用了無速度編碼器的控制方式,通過試驗,其速度控制精度和動態(tài)性能完全滿足要求。經(jīng)過1 年多的運行,基本實現(xiàn)了拉矯機系統(tǒng)的零故障運行。但是無速度傳感器的矢量控制對電機性能依賴較強,由于更換電機、電機改型、電機故障等電機性能參數(shù)的變化均會對控制的穩(wěn)定性產(chǎn)生較大影響,需要進行系統(tǒng)修正和相關(guān)系數(shù)的更改。
連鑄機拉矯機的調(diào)速范圍在0.2~4 m/min之間,要求驅(qū)動電機在6~120 Hz 的頻率下輸出穩(wěn)定轉(zhuǎn)矩。特別是在連鑄機開澆時起步拉速低至0.2 m/min,驅(qū)動電機需要在6 Hz 的低頻下輸出足夠的起動轉(zhuǎn)矩。同時,拉速穩(wěn)定是保證鑄坯質(zhì)量的關(guān)鍵因素,因而要求調(diào)速系統(tǒng)具有較高的精度和較快的響應(yīng)時間。
矢量控制基于電動機的數(shù)學(xué)模型,將定子電流矢量分解為勵磁電流和轉(zhuǎn)矩電流兩個分量。控制三相定子電流矢量的大小和空間位置,等效于控制勵磁電流和轉(zhuǎn)矩電流的大小和空間位置,這就可以將轉(zhuǎn)矩和磁場的解耦,在不同的調(diào)節(jié)器中加以分別控制,從而實現(xiàn)像控制直流電動機那樣實現(xiàn)對異步電動機的高性能調(diào)速控制[1]。因而矢量控制是實現(xiàn)連鑄機拉矯機調(diào)速的理想控制方式。為實現(xiàn)速度的高精度控制和系統(tǒng)的快速響應(yīng),原系統(tǒng)采用矢量控制型變頻器西門子6SE70 驅(qū)動電機,并通過安裝在電機軸端的光電編碼器實施電機轉(zhuǎn)速的閉環(huán)控制。
在實際應(yīng)用中,編碼器故障成為影響設(shè)備穩(wěn)定運行的主要故障源。編碼器失效常導(dǎo)致變頻器報警停止工作進而使生產(chǎn)中斷。作為故障應(yīng)急措施,現(xiàn)場臨時通過設(shè)置參數(shù)將變頻器改為開環(huán)控制來有效保證連續(xù)生產(chǎn),并取得了顯著效果。這一操作實際是利用了6SE70 的無速度傳感器矢量控制模式。
無速度傳感器的矢量控制以矢量控制為基礎(chǔ),利用電機定子電壓、電流、頻率等電信號通過一定的算法對電機的轉(zhuǎn)速進行估算,可以獲得接近閉環(huán)控制的性能。由于這種控制方式省去了速度傳感器,對節(jié)省維護成本、提高設(shè)備的可靠性具有重要意義。
6SE70 提供了無速度傳感器控制方式,可以通過更改設(shè)置實現(xiàn),且操作簡單。將連鑄機拉矯機電機的控制方式全部改為無速度傳感器矢量控制后,運行實踐表明該控制方式在低速區(qū)能夠提供足夠的啟動轉(zhuǎn)矩,電機電流在安全范圍內(nèi),同時速度控制精度和響應(yīng)時間能夠滿足工藝要求。由于該控制方式不再需要編碼器,設(shè)備運行可靠性得到提高,同時降低了維護成本。
建立矢量控制的數(shù)學(xué)模型需要獲得的性能參數(shù),包括電感、電阻、漏抗以及轉(zhuǎn)子時間常數(shù)等,變頻器能否準確獲取這些參數(shù)直接影響系統(tǒng)的調(diào)速性能。無速度傳感器矢量控制在實現(xiàn)矢量控制的基礎(chǔ)上,電機轉(zhuǎn)子速度的計算更需要利用定子電壓、電流與頻率,無速度傳感器矢量控制方式對電機參數(shù)的變化較帶速度傳感器的矢量控制方式更為敏感,因而變頻器中設(shè)定的電機參數(shù)與實際是否匹配直接影響控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性[2]。
在6SE70 變頻器中,用戶可以利用參數(shù)P115 方便實現(xiàn)對電動機銘牌以外的參數(shù)進行辨識,實現(xiàn)空載測量和調(diào)節(jié)器優(yōu)化,為變頻器自動計算電機模型、實現(xiàn)磁場準確定向和轉(zhuǎn)速估計奠定基礎(chǔ)。
由于溫度、絕緣老化、轉(zhuǎn)子斷條等因素均會引起電機參數(shù)的變化[2],如果變頻器的參數(shù)不同步進行改變,將導(dǎo)致系統(tǒng)的穩(wěn)定性受到破壞,特別是其動態(tài)性能在低頻運行時明顯變差,此時必須對電機進行下線維護保養(yǎng)并對電機參數(shù)進行重新辨識。在更換電機、電機改型等情況下,也必須對電機的參數(shù)進行重新辨識。
3.1.1 故障現(xiàn)象
7#連鑄機拉矯機系統(tǒng)自改為無速度傳感器矢量控制后一直穩(wěn)定運行,某日值班電工發(fā)現(xiàn)在開澆或快換初期變頻器頻繁保護,待拉速提高后即可穩(wěn)定運行,但力矩產(chǎn)生脈動。圖1 為連鑄機開澆過程中該電機轉(zhuǎn)速、力矩、電流的趨勢圖。在給定起步拉速0.2 m/min 的拉速下,給定頻率為6 Hz。電機轉(zhuǎn)速、力矩和電流波動嚴重,從圖中可以看到電機轉(zhuǎn)速甚至達到負值,在現(xiàn)場觀察電機,發(fā)現(xiàn)電機正反轉(zhuǎn)抖動。在拉速逐步提高后,波動趨緩,但轉(zhuǎn)速和力矩仍有脈動。
在鑄機以0.7 m/min 拉速澆鑄過程中,測量變頻器輸出電壓,三相分別為230 V、289 V、293 V,其中一相電壓明顯偏低,在停澆后啟動拉矯機,拉矯輥不帶負載運行,在起步拉速下轉(zhuǎn)速、力矩、電流并未產(chǎn)生波動,測量變頻器輸出電壓三相平衡,在送引錠過程中即拉矯機反轉(zhuǎn)時,測量變頻器輸出電壓分別為377 V、330 V、330 V,正轉(zhuǎn)時電壓偏低的那一相電壓偏高。斷電測量電機繞組阻值,三相平衡,對地絕緣良好。

圖1 7#機故障情況下電機轉(zhuǎn)速、力矩、電流趨勢變化圖
3.1.2 故障分析
基于以上檢測判斷變頻器沒有故障,將故障點鎖定在電機上,利用檢修時間更換電機后,故障消除,曲線記錄如圖2。電機下線后對其進行拆檢發(fā)現(xiàn),轉(zhuǎn)子有斷條且有輕微掃膛。當電機轉(zhuǎn)子發(fā)生斷條故障時,其造成的轉(zhuǎn)子不對稱將會使轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)磁場中引入負序分量,該分量與定子旋轉(zhuǎn)磁場相互作用在定子側(cè)感應(yīng)出頻率大小為(1~2s)f 的電流分量,該故障電流與定子磁鏈相互作用,產(chǎn)生附加的脈動轉(zhuǎn)矩。轉(zhuǎn)子斷條引起轉(zhuǎn)子電氣參數(shù)的改變,必然造成變頻器計算的電機模型與實際有偏差,影響磁場的準確定向,同時也會造成變頻器對轉(zhuǎn)速的估算產(chǎn)生錯誤,引起系統(tǒng)失調(diào),產(chǎn)生類似于在帶速度傳感器矢量控制中編碼器斷軸造成的故障。
3.2.1 故障現(xiàn)象
5#連鑄機在大修過程中將1流拉矯機電機由之前的風(fēng)冷電機改為水冷電機,電機功率不變。但在試車過程中發(fā)現(xiàn),在起步拉速下,電機出現(xiàn)抖動,電機力矩、電流趨勢如圖3所示。
3.2.2 故障分析
經(jīng)檢查,改型所用的電機銘牌顯示,額定轉(zhuǎn)速970 r/min,額定電流17.2 A,原電機額定轉(zhuǎn)速980 r/min,額定電流18 A,兩種電機的銘牌參數(shù)有所區(qū)別,電機內(nèi)部定子、轉(zhuǎn)子的電氣參數(shù)必然也不相同。由此斷定此故障是由于電機性能參數(shù)與變頻器設(shè)定參數(shù)不匹配造成的。由于電機參數(shù)發(fā)生變化,變頻器未能正確建立與實際相匹配的電機模型,磁場定向不準確,導(dǎo)致系統(tǒng)的不穩(wěn)定。
通過變頻器的參數(shù)自辨識功能對電機參數(shù)進行識別后,重新試車,故障消除,趨勢如圖4所示。

圖2 更換電機后電機轉(zhuǎn)速、力矩、電流趨勢變化圖

圖3 參數(shù)自辨識前的電機力矩、電流趨勢變化圖

圖4 參數(shù)自辨識后的電機力矩、電流趨勢變化圖
無速度傳感器矢量控制的原理決定了其控制性能對電機性能參數(shù)的依賴性,因而電機性能參數(shù)的變化是系統(tǒng)產(chǎn)生不穩(wěn)定的重要因素,在設(shè)備維護和故障診斷中必須重視電機的參數(shù)變化。當電機由于故障等原因造成性能參數(shù)變化時,應(yīng)及對電機進行下線維護保養(yǎng);在更換型號有差異的電機后應(yīng)使變頻器對電機參數(shù)進行自辨識和修正。