黃應禧 馮興 錢堃(中海石油寧波大榭石化有限公司,浙江 寧波 315812)
某煉廠2.2Mt/a 催化裂解(DCC)裝置采用中國石化石油化工科學院開發(fā)的DCC-plus 技術,以常壓渣油和加氫尾油為原料,以乙烯、丙烯等低碳烯烴為目的產品,副產輕質芳烴等產品。DCC-plus 工藝采用雙提升管+床層組合,以強化重質油的一次裂解反應和生成汽油烯烴的二次裂解反應。并耦合碳四餾分循環(huán)裂化技術,C4 餾分通過第二提升管進行回煉,不僅促進C4餾分轉化生成低碳烯烴,同時將高溫高活性催化劑輸送至三反床層,降低油劑混合后溫度,改善床層催化劑活性分布[1]。該煉廠催化裂解裝置回煉C4 餾分可以是氣體分餾裝置脫丙烷塔底來的氣分C4,也可采用MTBE 裝置醚化反應后的醚后C4。筆者探究催化裂解裝置回煉C4 轉化生成丙烯及乙烯的反應機理,并通過標定結果探討回煉不同模式C4 對丙烯及乙烯收率的影響。
催化裂解反應主要遵循正碳離子反應機理[2],烯烴中碳碳雙鍵從催化劑B 酸中心接受一個質子生成正碳離子,正碳離子發(fā)生β 位斷裂,產生一分子烯烴和一分子新的正碳離子。丁烯在催化劑吸附于催化劑內孔道,與催化劑活性中心發(fā)生作用,生成丁烯正碳離子,丁烯正碳離子在催化裂解反應條件下,很難發(fā)生單分子裂化反應,因為β 位斷裂直接生成甲烷正碳離子和丙烯需要跨過很高的能量壁壘。研究表明[3-5],回煉C4 催化裂解反應生成丙烯、乙烯歷程如圖1 所示,丁烯首先通過雙分子反應機理二聚生成辛烯,辛烯吸附在催化劑活性中心形成吸附態(tài)正碳離子,然后發(fā)生β 位斷鍵,生成丙烯和戊烯正碳離子,其中戊烯正碳離子還可以進一步裂化,生成乙烯和丙烯并釋放一個質子。
圖1 2-丁烯轉化生成丙烯及乙烯反應歷程
該煉廠催化裂解裝置回煉C4 餾分可以是氣體分餾裝置脫丙烷塔底來的分氣C4,也可采用MTBE 裝置醚化反應后的醚后C4。為研究回煉不同模式碳四對丙烯收率的影響,裝置于2019 年12 月24 日至29 日進行了標定,12 月24 日至26 日,催化裂解裝置C4 回煉均來自氣分裝置,流量為24t/h;27 日至29 日,氣分C4 降至16t/h,同時增加8t/h 醚后C4 回煉,總回煉量保持不變。
操作中影響乙烯、丙烯的收率主要有:原料油性質、催化劑活性、反應溫度、三反藏量、輕汽油回煉量、C4 回煉量等[6]。要分析氣分C4 與醚后C4 回煉對乙烯、丙烯收率的影響,需保證評定期間原料油性質穩(wěn)定,各主要操作參數不變。
評定期間常壓渣油為番禺原油所產的常壓渣油,裝置原料為常壓渣油、加氫尾油、加氫柴油的混合原料,其配比為5:6:1,原料性質基本穩(wěn)定,見表1。各操作參數保持平穩(wěn),未做任何調整,見表2。
表1 12月24日-29日DCC裝置混合原料性質數據
由表3 可以看出,回煉氣分C4 時,液化氣中丙烯含量平均值為51.09%;回煉醚后C4 期間,丙烯含量平均值為49.44%,液化氣中丙烯含量降低了1.65%。
表2 12月24日-29日DCC裝置主要參數
表3 DCC裝置裂解液化氣分析數據
由表4 可以看出,回煉醚后C4 后,裂解干氣中乙烯含量由27.036%降至26.163%,降低了0.873%;氫含量由27.591%增至28.242%,增加了0.651%。
表4 DCC裝置裂解干氣分析數據
由圖2 可以看出,回煉醚后C4 后,裝置高附加值產品乙烯、丙烯收率都有所降低,其中乙烯收率由5.61%降至5.53%,丙烯收率由21.46%降至21.31%。
圖2 標定期間DCC裝置產品收率
通過對回煉C4 反應生成低碳烯烴機理研究,丁烯首先通過雙分子反應機理二聚生成辛烯,辛烯在酸性催化劑上再形成正碳離子,然后發(fā)生β 位斷鍵,生成丙烯和戊烯,其中戊烯還可以進一步裂化,生成乙烯和丙烯。如表5 所示,醚后C4 中總烯烴含量較氣分C4 中總烯烴含量減少了10.76v%,這是回煉醚后C4導致丙烯及乙烯收率降低的主要原因。
表5 回煉C4的主要組成數據
回煉C4 催化裂解反應過程中,丁烯首先通過雙分子反應機理二聚生成辛烯,辛烯在酸性催化劑上再形成正碳離子,然后發(fā)生β 位斷鍵,生成丙烯和戊烯,其中戊烯還可以進一步裂化,生成乙烯和丙烯。
相比于回煉氣分C4,回煉醚后C4 后,裝置高附加值產品乙烯、丙烯收率都有所降低,其中乙烯收率由5.61%降至5.53%,丙烯收率由21.46%降至21.31%.