低矮建筑標(biāo)模風(fēng)荷載的主動(dòng)湍流模擬試驗(yàn)研究

胡尚瑜, 李秋勝, 張 明

(1. 汕頭大學(xué)工學(xué)院 土木與環(huán)境工程系, 廣東 汕頭 515063; 2. 香港城市大學(xué) 建筑學(xué)及土木工程學(xué)系, 香港 999077; 3. 國(guó)電環(huán)境保護(hù)研究院有限公司 國(guó)家環(huán)境保護(hù)大氣物理模擬與污染物控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 南京 210031)

0 引 言

低矮建筑的風(fēng)洞試驗(yàn)通常需要采用大比例尺(大于1∶100)模型。常規(guī)風(fēng)洞限于風(fēng)洞截面和邊界效應(yīng)，低頻湍流模擬能力缺失，難以滿足湍流積分尺度相似性。目前，常規(guī)風(fēng)洞可通過(guò)增設(shè)主動(dòng)湍流裝置(如振動(dòng)翼柵[1-2]、振動(dòng)尖塔陣[3]等)注入低頻脈動(dòng)能量，對(duì)風(fēng)洞大氣邊界層低頻湍流模擬進(jìn)行改善，或通過(guò)設(shè)計(jì)陣列多風(fēng)扇風(fēng)洞[4-7]等主動(dòng)風(fēng)洞，改變來(lái)流風(fēng)速，形成突變流場(chǎng)、定常流場(chǎng)或可模擬較大湍流積分尺度的流場(chǎng)。在常規(guī)風(fēng)洞的基礎(chǔ)上，愛(ài)荷華州立大學(xué)Haan等[8]通過(guò)設(shè)計(jì)旁路改變氣流流量，產(chǎn)生陣風(fēng)效應(yīng)的非平穩(wěn)或平穩(wěn)風(fēng)速流場(chǎng)。佛羅里達(dá)國(guó)際大學(xué)風(fēng)工程中心結(jié)合陣列風(fēng)扇的主動(dòng)控制與傳統(tǒng)被動(dòng)模擬技術(shù)研發(fā)“風(fēng)墻”裝置，模擬大縮尺比例流場(chǎng)[9-10]，開(kāi)展了TTU標(biāo)模1∶6縮尺模型測(cè)壓相關(guān)試驗(yàn)研究。美國(guó)商業(yè)與住宅安全保障中心(IBHS)Brown等[11]利用由105個(gè)直徑1.68 m的小風(fēng)扇多排陣列組成的大型風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室(工作截面寬44.2 m、高18.3 m、實(shí)驗(yàn)段長(zhǎng)度為44.2 m)開(kāi)展了1∶1全尺寸TTU標(biāo)模測(cè)壓試驗(yàn)研究，并以實(shí)測(cè)結(jié)果為基準(zhǔn)，評(píng)估了全尺寸風(fēng)洞模擬試驗(yàn)結(jié)果的適用性和準(zhǔn)確性。西安大略大學(xué)Hangan等[12]研制了邊界層和龍卷風(fēng)混合多功能流場(chǎng)模擬風(fēng)洞，開(kāi)展了全尺寸低矮建筑模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究。

雖然低矮建筑全尺寸或大縮尺比例模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究[13]可以減小由縮尺模型比例引起的雷諾數(shù)效應(yīng)，但低頻湍流缺失問(wèn)題更為突出。因此，有必要對(duì)湍流積分尺度和低頻湍流對(duì)低矮建筑風(fēng)壓分布規(guī)律的影響機(jī)制進(jìn)行研究。本文采用主動(dòng)與被動(dòng)湍流相結(jié)合的方法，在陣風(fēng)風(fēng)洞中模擬不同湍流積分尺度和湍流強(qiáng)度的流場(chǎng)，開(kāi)展1∶50低矮建筑標(biāo)準(zhǔn)模型測(cè)壓試驗(yàn)研究，比較分析順風(fēng)向湍流積分尺度與湍流強(qiáng)度對(duì)屋面氣流分離再附區(qū)域和錐形渦作用下的角部邊緣區(qū)域的平均風(fēng)壓、脈動(dòng)風(fēng)壓和峰值負(fù)壓產(chǎn)生的影響程度，并以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果[14-17]為基準(zhǔn)，評(píng)估陣風(fēng)風(fēng)洞模擬低矮建筑標(biāo)準(zhǔn)模型測(cè)壓試驗(yàn)結(jié)果的適用性。

1 風(fēng)洞試驗(yàn)研究

1.1 陣風(fēng)風(fēng)洞簡(jiǎn)介

本文風(fēng)洞試驗(yàn)在國(guó)家環(huán)境保護(hù)大氣物理與污染控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的陣風(fēng)風(fēng)洞中開(kāi)展。該風(fēng)洞試驗(yàn)段工作截面寬2.5 m、高2 m，邊界層長(zhǎng)度為20 m，常規(guī)最大風(fēng)速可達(dá)50 m/s，主動(dòng)陣風(fēng)模擬最大風(fēng)速為30 m/s。如圖1所示，主動(dòng)陣風(fēng)風(fēng)洞在動(dòng)力段下游與整流段之間布置了一個(gè)旁路段。當(dāng)分流門(mén)關(guān)閉時(shí)，主動(dòng)陣風(fēng)風(fēng)洞可視作常規(guī)、定常流速風(fēng)洞；當(dāng)旁路開(kāi)啟時(shí)，主通道氣流被部分分流到旁路，使主通道中的氣流速度發(fā)生快速變化，可產(chǎn)生陣風(fēng)效應(yīng)，實(shí)現(xiàn)陣風(fēng)因子在1.1～1.6之間的周期波形的陣風(fēng)，可視作陣風(fēng)風(fēng)洞。本次試驗(yàn)采用常規(guī)被動(dòng)湍流模擬與主動(dòng)陣風(fēng)模擬相結(jié)合的方式，可實(shí)現(xiàn)對(duì)大氣邊界層中不同湍流積分尺度流場(chǎng)的模擬。

圖1 主動(dòng)陣風(fēng)風(fēng)洞結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

1.2 近地風(fēng)場(chǎng)模擬

試驗(yàn)?zāi)M的流場(chǎng)工況分為兩大類：常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)和陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)。常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)采用尖塔和粗糙元等被動(dòng)湍流模擬裝置進(jìn)行模擬生成。相關(guān)模擬的常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)為CBL-1和CBL-2工況。陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)(CBL-1 and Active Gust)是在常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)CBL-1的基礎(chǔ)上，通過(guò)旁路主動(dòng)控制裝置向流場(chǎng)中注入低頻湍流，以達(dá)到在不顯著改變流場(chǎng)湍流強(qiáng)度的前提下增大湍流積分尺度的目的。本文平均風(fēng)速剖面以對(duì)應(yīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)10 m標(biāo)準(zhǔn)高度的平均風(fēng)速u(mài)ref作為參考，對(duì)各高度的平均風(fēng)速進(jìn)行歸一化。圖2給出了常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)(2種工況)、陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)和TTU現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)風(fēng)場(chǎng)的平均風(fēng)速剖面的對(duì)比結(jié)果?？梢钥闯?，3種工況下的風(fēng)速剖面均與實(shí)測(cè)風(fēng)速剖面非常吻合，表明增加低頻湍流分量對(duì)來(lái)流平均風(fēng)速剖面影響甚微。

圖2 平均風(fēng)速剖面

圖3給出了常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)、陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)和TTU現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)風(fēng)場(chǎng)的順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎風(fēng)向湍流剖面的對(duì)比結(jié)果。陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)的順風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iu略大于相應(yīng)的常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)的順風(fēng)向湍流強(qiáng)度；而陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)的橫風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iv和豎風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iw則與常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)的結(jié)果非常接近。CBL-1和CBL-1 and Active Gust工況下的順風(fēng)向和橫風(fēng)向湍流強(qiáng)度略小于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值，豎風(fēng)向湍流強(qiáng)度大于實(shí)測(cè)值。

圖3 平均湍流剖面

表1列出了10 m參考高度和3.950 m平均屋面高度處(即平坡屋頂高度3.988 m與屋檐高度3.912 m的平均值)各工況的湍流強(qiáng)度、湍流積分尺度模擬統(tǒng)計(jì)值。CBL-1工況下，平均屋面高度順風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iu、橫風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iv和豎風(fēng)向湍流強(qiáng)度Iw的均值分別為17.3%、14.7%和9.5%，Iv/Iu、Iw/Iu分別為0.85、0.55；CBL-2工況下，3個(gè)方向的湍流強(qiáng)度均值分別為14.8%、10.7%和8.3%，Iv/Iu、Iw/Iu分別為0.72、0.56；而實(shí)測(cè)平均屋面高度的Iv/Iu、Iw/Iu分別為0.74、0.25。CBL-1和CBL-2工況下的湍流強(qiáng)度比值Iv/Iu差別顯著。

同時(shí)，由表1可知：在10 m參考高度處，CBL-1and Active Gust工況下的順風(fēng)向湍流積分尺度Lu最大可達(dá)81.5 m，約為CBL-1工況(31.0 m)的2.63倍；在3.950 m平均屋面高度處，CBL-1 and Active Gust工況下的Lu最大可達(dá)52.0 m，約為CBL-1工況(27.5 m)的1.89倍，順風(fēng)向湍流積分尺度Lu增加顯著。而常規(guī)邊界層風(fēng)場(chǎng)與陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)的橫風(fēng)向湍流積分尺度Lv和豎風(fēng)向湍流積分尺度Lw差別很小，且均與實(shí)測(cè)結(jié)果[17]差距較大。

圖4給出了不同湍流尺度下平均屋面高度處的順風(fēng)向、橫風(fēng)向及豎風(fēng)向脈動(dòng)風(fēng)速功率譜對(duì)比(橫軸為折減頻率f=nz/uz，n為頻率，z為高度)。從圖中可見(jiàn)：在6×10-3

表1 主動(dòng)陣風(fēng)風(fēng)洞風(fēng)場(chǎng)參數(shù)試驗(yàn)值和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值

圖4 平均屋面高度處的脈動(dòng)風(fēng)速功率譜

1.3 TTU標(biāo)模測(cè)壓試驗(yàn)

TTU原型實(shí)測(cè)屋尺寸為13.820 m×9.250 m×3.988 m，試驗(yàn)采用1∶50縮尺模型，截面堵塞度0.4%，其影響可以忽略。如圖5所示，風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷臏y(cè)點(diǎn)布置及風(fēng)向角定義與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)一致[16-17]，平行屋脊方向的風(fēng)向角定義為0°，按逆時(shí)針?lè)较蛟黾?；A-B為中軸迎風(fēng)墻面區(qū)域，B-C為中軸屋面區(qū)域，C-D為中軸背風(fēng)墻面區(qū)域。

圖5 TTU原型實(shí)測(cè)屋屋面測(cè)點(diǎn)布置及風(fēng)向角定義

風(fēng)壓系數(shù)定義為來(lái)流風(fēng)在建筑模型表面引起的實(shí)際壓力與平坡屋頂和屋檐平均高度處未受擾動(dòng)的風(fēng)速壓力的比值，計(jì)算公式如下：

(1)

式中：Cpi(t)和pi(t)分別為第i個(gè)測(cè)點(diǎn)的風(fēng)壓系數(shù)和風(fēng)壓值；p∞為參考高度的靜壓；uH為平坡屋頂與屋檐平均高度處(3.950 m)未受擾動(dòng)的平均風(fēng)速。

風(fēng)壓測(cè)量采用美國(guó)PSI公司的PSI8400-ESP電子壓力掃描系統(tǒng)，試驗(yàn)參考風(fēng)速測(cè)量采用澳大利亞TFI公司的Cobra探針。測(cè)壓模型采用PVC板制作，滿足剛性模型的要求。測(cè)壓管路長(zhǎng)400 mm，內(nèi)徑1 mm，采樣頻率331 Hz，采樣時(shí)間300 s。風(fēng)洞試驗(yàn)參考高度風(fēng)速約15 m/s，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)平均風(fēng)速范圍為8～15 m/s，風(fēng)速比約為1∶1。時(shí)間比約為1∶50，則風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒蓸訒r(shí)間18 s對(duì)應(yīng)實(shí)測(cè)時(shí)間15 min。在處理試驗(yàn)風(fēng)壓數(shù)據(jù)時(shí)，可將采集的總樣本300 s風(fēng)壓時(shí)程劃分為16個(gè)18 s時(shí)距的子樣本。各測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)為16個(gè)子樣本的均值。峰值負(fù)壓系數(shù)定義為：選取各子區(qū)間的最小風(fēng)壓系數(shù)為觀察極值樣本，將其組成一個(gè)分析樣本序列，運(yùn)用廣義極值I分布模型，計(jì)算其在超越概率為78%的條件下的極值，即為峰值負(fù)壓系數(shù)。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析與驗(yàn)證

2.1 湍流積分尺度對(duì)屋面中軸線區(qū)域風(fēng)壓的影響

在來(lái)流垂直于屋脊(270°)工況下，屋面中軸線上的平均風(fēng)壓系數(shù)Cp,mean、脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)Cp,rms和峰值負(fù)壓系數(shù)Cp=78%,extreme與來(lái)流湍流積分尺度的相關(guān)性如圖6所示。由圖6(a)可知，工況CBL-1與CBL-1 and Active Gust的屋面平均風(fēng)壓系數(shù)差別較小，表明湍流積分尺度對(duì)屋面中部區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)影響較小。由圖6(b)可知，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)分布與湍流積分尺度具有較好的正相關(guān)性，在CBL-1 and Active Gust工況下，迎風(fēng)屋面屋檐邊緣區(qū)域和背風(fēng)屋面屋檐邊緣區(qū)域的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)均大于CBL-1工況的試驗(yàn)值(迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)比CBL-1工況增大12.6%)。由圖6(c)可知，湍流積分尺度對(duì)峰值負(fù)壓系數(shù)(絕對(duì)值)的影響規(guī)律與脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)具有類似的趨勢(shì)和結(jié)果，湍流積分尺度與峰值負(fù)壓系數(shù)(絕對(duì)值)正相關(guān)，例如，在迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域，CBL-1工況下的峰值負(fù)壓系數(shù)試驗(yàn)值為-3.56，CBL-1 and Active Gust工況下為-3.75，增大了約5.3%。同時(shí)，由于試驗(yàn)工況的湍流強(qiáng)度與湍流積分尺度均小于實(shí)測(cè)，因此，實(shí)測(cè)的屋面中軸線峰值負(fù)壓系數(shù)絕對(duì)值均大于試驗(yàn)值，但CBL-1 and Active Gust工況的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)、峰值負(fù)壓系數(shù)與實(shí)測(cè)值更為接近，間接驗(yàn)證了順風(fēng)向湍流積分尺度的模擬失真對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有一定的影響。

圖6 湍流積分尺度對(duì)270°平均風(fēng)向角屋面中軸線區(qū)域風(fēng)壓系數(shù)的影響

2.2 湍流強(qiáng)度對(duì)屋面中軸線區(qū)域風(fēng)壓的影響

在來(lái)流垂直于屋脊(270°)工況下，2個(gè)被動(dòng)工況CBL-1和CBL-2的屋面中軸線風(fēng)壓系數(shù)結(jié)果如圖7所示：湍流強(qiáng)度對(duì)迎風(fēng)屋檐邊緣區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)影響顯著。湍流強(qiáng)度與屋面中軸線區(qū)域的各風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值分布規(guī)律具有良好的正相關(guān)性。在湍流強(qiáng)度影響下，中軸線迎風(fēng)屋檐邊緣區(qū)域平均風(fēng)壓系數(shù)變化較大，工況CBL-1較CBL-2增大約17.1%；在迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域，工況CBL-1的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)比CBL-2工況增大約17.7%；而峰值負(fù)壓系數(shù)受影響最為顯著，如在迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域，CBL-1工況的峰值負(fù)壓系數(shù)試驗(yàn)值為-3.43，CBL-2工況為-2.80，前者比后者(絕對(duì)值)增大約22.5%。

2.3 湍流積分尺度對(duì)角部邊緣區(qū)域風(fēng)壓的影響

為研究湍流積分尺度對(duì)屋面角部邊緣區(qū)域風(fēng)壓的影響，選取圖5中的角部代表性測(cè)點(diǎn)50101、50901和50209的風(fēng)洞試驗(yàn)值與文獻(xiàn)[16]選取的實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比分析。測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓系數(shù)與平均風(fēng)向角的關(guān)系如圖8～10所示。從圖8(a)、9(a)和10(a)可知：在平均風(fēng)向角180°～270°范圍內(nèi)的斜向風(fēng)工況下，對(duì)于角部邊緣區(qū)域測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)，工況CBL-1與CBL-1 and Active Gust的結(jié)果相差較小，表明湍流積分尺度對(duì)錐形渦影響下的角部邊緣區(qū)域平均風(fēng)壓影響不顯著。從圖8(b)、9(b)和10(b)可知：角部邊緣區(qū)域測(cè)點(diǎn)的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)隨湍流積分尺度的增加而略有增大，與實(shí)測(cè)結(jié)果更加接近；工況CBL-1的試驗(yàn)值小于CBL-1 and Active Gust工況，其差別主要由陣風(fēng)風(fēng)洞增加的低頻湍流分量引起，表明在風(fēng)洞試驗(yàn)中湍流積分尺度和低頻湍流對(duì)錐形渦作用下的平坡屋面角部邊緣區(qū)域的脈動(dòng)風(fēng)壓影響顯著，可通過(guò)準(zhǔn)定常理論修正風(fēng)洞試驗(yàn)未能模擬的低頻湍流分量的影響。

圖7 湍流強(qiáng)度對(duì)270°平均風(fēng)向角屋面中軸線區(qū)域風(fēng)壓系數(shù)的影響

圖8 湍流積分尺度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50101平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

2.4 湍流強(qiáng)度對(duì)角部邊緣區(qū)域風(fēng)壓的影響

在CBL-1和CBL-2工況下，進(jìn)一步比較分析各風(fēng)向角下測(cè)點(diǎn)50101、50901和50209的風(fēng)壓系數(shù)，以區(qū)分湍流強(qiáng)度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響。如圖11～13所示，在CBL-1工況下，50101、50901和50209測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值比CBL-2工況分別增大約14.8%、15.3%和13.9%，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)分別增大約40.1%、37%和35.3%。對(duì)比2.3節(jié)中將湍流積分尺度作為影響因素的試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)：與湍流積分尺度相比，湍流強(qiáng)度對(duì)錐形渦影響下的屋面角部邊緣區(qū)域的風(fēng)壓影響更為顯著，湍流強(qiáng)度起主導(dǎo)作用。因此，在低矮建筑風(fēng)洞試驗(yàn)中，首先需模擬目標(biāo)湍流強(qiáng)度；同時(shí)需修正湍流積分尺度對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響。

圖9 湍流積分尺度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50901平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

圖10 湍流積分尺度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50209平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

圖11 湍流強(qiáng)度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50101平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

圖12 湍流強(qiáng)度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50901平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

圖13 湍流強(qiáng)度對(duì)角部測(cè)點(diǎn)50209平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響

3 結(jié) 論

在陣風(fēng)風(fēng)洞中開(kāi)展了低矮建筑標(biāo)模(TTU)1∶50剛性模型測(cè)壓試驗(yàn)，研究了順風(fēng)向湍流積分尺度與湍流強(qiáng)度對(duì)屋面氣流分離再附區(qū)域和錐形渦作用下的角部邊緣區(qū)域的平均風(fēng)壓、脈動(dòng)風(fēng)壓和峰值負(fù)壓產(chǎn)生的影響，并與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比，得到如下結(jié)論：

(1) 基于陣風(fēng)風(fēng)洞，采用主、被動(dòng)湍流相結(jié)合的方式模擬了平均風(fēng)速剖面相同而湍流剖面有增大的不同近地流場(chǎng)；陣風(fēng)邊界層風(fēng)場(chǎng)顯著增大了順風(fēng)向湍流積分尺度，同時(shí)，橫風(fēng)向、豎風(fēng)向湍流分量不受旁路主動(dòng)控制的影響。

(2) 來(lái)流湍流強(qiáng)度對(duì)氣流分離作用下的迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)、峰值負(fù)壓系數(shù)和脈動(dòng)壓力系數(shù)的影響顯著；湍流積分尺度對(duì)氣流分離再附流動(dòng)作用下的迎風(fēng)屋面屋檐區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)影響甚微，對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)有顯著增大的效果，對(duì)峰值負(fù)壓系數(shù)有一定影響。

(3) 湍流積分尺度對(duì)錐形渦作用下的屋面角部邊緣區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)影響不大，而脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)隨湍流積分尺度增大略有增大；與湍流積分尺度相比，湍流強(qiáng)度對(duì)錐形渦影響下的屋面角部邊緣區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)、脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)的影響更為顯著。

致謝:感謝國(guó)電環(huán)境保護(hù)研究院有限公司田文鑫工程師提供風(fēng)洞試驗(yàn)幫助；感謝桂林理工大學(xué)研究生許俊、嚴(yán)赫繪制部分插圖和表格。