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    ND鋼高頻焊管的應(yīng)用可行性研究

    2020-09-10 04:15:31叢相州彭杏娜彭先寬王濤
    電焊機(jī) 2020年1期
    關(guān)鍵詞:焊接可行性

    叢相州 彭杏娜 彭先寬 王濤

    摘要:簡(jiǎn)要介紹了高頻焊管的主要工程應(yīng)用及市場(chǎng)前景,對(duì)三種不同狀態(tài)下(焊態(tài)、正火態(tài)、回火態(tài))下的ND鋼高頻焊管進(jìn)行了耐硫酸露點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)及爆破試驗(yàn)研究,并與無(wú)縫管進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明,焊態(tài)、正火態(tài)和回火態(tài)下的ND鋼高頻焊管耐硫酸露點(diǎn)腐蝕性能與母材相當(dāng),焊態(tài)和熱處理回火態(tài)下的承壓能力與無(wú)縫管相當(dāng),正火態(tài)下承壓壓能力弱,且經(jīng)濟(jì)性差。綜合分析得出,從耐硫酸露點(diǎn)腐蝕性和承壓能力性能考慮,焊態(tài)或回火態(tài)下ND鋼高頻焊管和無(wú)縫管性能相當(dāng),可替代無(wú)縫管。

    關(guān)鍵詞:ND鋼;高頻焊管;可行性;焊接

    中圖分類號(hào):TG457 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):1001-2303(2020)01-0071-04

    DOI:10.7512/j.issn.1001-2303.2020.01.12

    0 前言

    高頻焊接技術(shù)起始于20 世紀(jì)50 年代,70年代直縫高頻焊管生產(chǎn)工藝基本成熟[1]。與無(wú)縫鋼管相比,直縫高頻焊管具有生產(chǎn)效率高、成本低、尺寸精度高、表面質(zhì)量好、母材缺陷少等優(yōu)勢(shì)。隨著現(xiàn)代制鋼和制管技術(shù)的進(jìn)步,高頻焊接管材的應(yīng)用領(lǐng)域不斷擴(kuò)大,應(yīng)用條件逐漸由簡(jiǎn)單到復(fù)雜,從最初的結(jié)構(gòu)鋼管到鍋爐鋼管[2-3]、管線鋼管[4-5],再到目前較高端的油井用管和汽車用管[6-8],在上述領(lǐng)域高頻焊管實(shí)現(xiàn)了部分甚至完全替代無(wú)縫鋼管。市場(chǎng)需求一直在推動(dòng)著高頻焊接技術(shù)的進(jìn)步和高頻焊管的應(yīng)用,近些年隨著固態(tài)焊機(jī)的出現(xiàn)和發(fā)展,業(yè)界對(duì)高頻焊接過(guò)程投入了更多的關(guān)注。

    ND鋼,即09CrCuSb鋼,是目前國(guó)內(nèi)外廣泛應(yīng)用的“耐硫酸露點(diǎn)腐蝕”用鋼材,其廣泛用于制造在高含硫煙氣中使用的省煤器、空氣預(yù)熱器、熱交換器和蒸發(fā)器等裝置設(shè)備,用于抵御含硫煙氣的結(jié)露點(diǎn)腐蝕[9]。此外,ND鋼還具有耐氯離子腐蝕的能力及高的性價(jià)比,因此完全可以代替部分不銹鋼,甚至在耐硫酸露點(diǎn)腐蝕方面還可超越不銹鋼。ND鋼符合當(dāng)今高效、長(zhǎng)壽、節(jié)能、環(huán)保的“綠色”觀念和國(guó)家發(fā)展政策,具有重要的社會(huì)價(jià)值。

    現(xiàn)有技術(shù)中ND鋼主要是以其無(wú)縫鋼管形式得到廣泛應(yīng)用。但至今尚未有關(guān)ND鋼高頻焊接鋼管的相關(guān)報(bào)道。由于焊接鋼管比無(wú)縫鋼管具有成本低、生產(chǎn)效率高等一系列優(yōu)點(diǎn),在此對(duì)ND鋼高頻焊接鋼管的應(yīng)用可行性進(jìn)行了試驗(yàn)分析。

    1 試驗(yàn)材料及方法

    試驗(yàn)對(duì)象為實(shí)際已經(jīng)應(yīng)用于空氣預(yù)熱器上的φ51×2 mm規(guī)格ND鋼高頻焊管(未除內(nèi)毛刺),分別進(jìn)行了不同狀態(tài)(焊態(tài)、正火態(tài)、回火態(tài))下的金相組織分析、耐硫酸露點(diǎn)腐蝕性能研究、爆破試驗(yàn)研究。對(duì)焊態(tài)下鋼管分別進(jìn)行了正火和回火兩種不同方式的熱處理。其中正火參數(shù):880~900 ℃,15~20 min,空冷;回火參數(shù):600~620 ℃,15~20 min,空冷。通過(guò)力學(xué)性能、耐硫酸露點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)以及爆破試驗(yàn),與現(xiàn)有的低溫省煤器常用規(guī)格φ38×4 mm的無(wú)縫鋼管進(jìn)行對(duì)比分析。

    焊態(tài)下高頻焊管以及無(wú)縫管的化學(xué)成分如表1所示,可以看出,均滿足GB/T 150.2標(biāo)準(zhǔn)指標(biāo)。兩種管材的抗拉強(qiáng)度如表2所示。

    2 分析及討論

    2.1 ND鋼高頻焊管的微觀組織

    觀察ND鋼高頻焊管在三種不同狀態(tài)下的微觀組織,如圖1所示。圖1a為焊態(tài)下ND鋼焊管接頭形貌,圖1b為焊態(tài)下焊縫的組織,為鑄態(tài)鐵素體組織,圖1c為未受熱影響的母材的顯微組織,母材由鐵素體+珠光體組織組成。正火態(tài)下的接頭形貌如圖2所示,接頭腐蝕后肉眼不能區(qū)分焊縫及母材,在金相顯微鏡下,可以看出焊縫及母材均為鐵素體+珠光體組織,但是焊縫組織中存在鐵素體大小分布不均勻,出現(xiàn)鐵素體聚集長(zhǎng)大現(xiàn)象,形成塊狀鐵素體,母材組織同樣出現(xiàn)鐵素體長(zhǎng)大現(xiàn)象,但是長(zhǎng)大程度不及焊縫明顯。主要原因是經(jīng)過(guò)再次正火后,重新奧氏體化所致。回火態(tài)下ND鋼焊管接頭形貌如圖3所示。回火后,焊縫和母材組織均得到了回復(fù)。焊縫的鑄態(tài)組織消失,母材的珠光體組織消失變基本全部轉(zhuǎn)化為鐵素體。

    2.2 ND鋼耐硫酸露點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)

    對(duì)焊態(tài)、正火態(tài)和回火態(tài)三種狀態(tài)下的ND鋼高頻鋼管進(jìn)行了耐硫酸露點(diǎn)腐蝕試驗(yàn),并于無(wú)縫管做了對(duì)比分析,腐蝕形貌見(jiàn)圖4a。此外切取焊態(tài)下焊縫部分試樣(包含母材),母材部分切片,并進(jìn)行耐硫酸露點(diǎn)腐蝕試驗(yàn)對(duì)比,見(jiàn)腐蝕形貌見(jiàn)圖4b。腐蝕條件:質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%的H2SO4溶液中,70 ℃±2 ℃的恒溫條件下浸泡6 h,腐蝕速率結(jié)果如表3所示。結(jié)果表明,三種狀態(tài)的腐蝕速率與母材相當(dāng),不同的熱處理狀態(tài)對(duì)腐蝕的速率影響較小。

    2.3 ND高頻焊管及無(wú)縫管的爆破試驗(yàn)

    按照GB/T 241-2007《金屬管液壓試驗(yàn)方法》對(duì)焊態(tài)、正火態(tài)和回火態(tài)三種狀態(tài)下的ND鋼高頻鋼管以及三支同規(guī)格φ38×4 mm ND鋼無(wú)縫管進(jìn)行了爆破試驗(yàn)。理論爆破壓力計(jì)算公式為P=2SR/D,S為鋼管厚度,R為材料抗拉強(qiáng)度,D為鋼管外徑。爆破試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表4所示??梢钥闯觯饝B(tài)焊管承壓能力較弱,焊態(tài)和回火態(tài)焊管以及無(wú)縫管承壓能力均高于理論值10%以上。文獻(xiàn)[10]也認(rèn)為進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí),焊態(tài)下焊管是從母體部分開(kāi)裂,而正火態(tài)的焊管則是從焊縫部位開(kāi)裂。原因?yàn)檎鸷蠛缚p強(qiáng)度大大降低所致。

    高頻焊管不同狀態(tài)下的爆破試樣如圖5所示。由圖5可以看出焊態(tài)及回火態(tài)下ND鋼高頻焊管斷在母材位置,正火態(tài)下斷焊縫位置。焊態(tài)下裂口撕開(kāi)長(zhǎng)度78 mm,斷裂鼓包部位周長(zhǎng)175 mm,其他部位未見(jiàn)明顯變形。正火態(tài)下裂口撕開(kāi)長(zhǎng)度60 mm,斷裂鼓包部位周長(zhǎng)190 mm,其他部位周長(zhǎng)不小于175 mm,高于原焊管周長(zhǎng)163 mm,說(shuō)明斷裂前鋼管整體經(jīng)歷了大量變形。回火態(tài)斷裂開(kāi)口長(zhǎng)度75 mm,斷裂鼓包部位周長(zhǎng)180 mm,其他部位未見(jiàn)明顯變形。無(wú)縫管爆破試樣如圖6所示后開(kāi)口長(zhǎng)度55 mm,斷裂鼓包部位周長(zhǎng)146 mm,其他部位周長(zhǎng)130 mm,高于原焊縫120 mm,說(shuō)明斷裂前也經(jīng)歷了變形。

    3 結(jié)論

    (1)針對(duì)ND鋼高頻焊管,不同的熱處理狀態(tài)對(duì)耐硫酸露點(diǎn)腐蝕速率影響較小,焊態(tài)下、正火態(tài)和回火態(tài)下焊管的耐硫酸露點(diǎn)腐蝕性能基本與母材相當(dāng),符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

    (2)爆破試驗(yàn)表明,正火態(tài)下焊管的承壓能力最弱,焊態(tài)和回火態(tài)下及無(wú)縫管的承壓能力都高于理論計(jì)算值。從經(jīng)濟(jì)性及承壓性能角度考慮,ND鋼高頻焊管焊后不建議采用正火熱處理。

    (3)從耐硫酸露點(diǎn)腐蝕性和承壓能力角度考慮,ND鋼高頻焊管與無(wú)縫管性能相當(dāng),可替代無(wú)縫管。

    參考文獻(xiàn):

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