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    1 mm厚304L不銹鋼冷軋板的低周疲勞性能分析

    2019-04-19 02:19:46羅少?gòu)?qiáng)舒林森王家勝
    關(guān)鍵詞:冷軋板不銹鋼壽命

    羅少?gòu)?qiáng), 舒林森, 王 波, 王家勝

    (陜西理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院, 陜西 漢中 723000)

    304L奧氏體不銹鋼(00Cr19Ni10)具有良好的耐熱性、耐腐蝕性、焊接性和機(jī)械性能[1-2]等,被廣泛應(yīng)用于汽車配件、船舶部件、食品工業(yè)、農(nóng)業(yè)機(jī)械和醫(yī)療器械等領(lǐng)域。304L不銹鋼零件受動(dòng)靜載荷幅擾動(dòng)作用,容易產(chǎn)生疲勞失效。因此,研究304L不銹鋼的疲勞性能并預(yù)測(cè)其疲勞壽命就非常重要。

    目前,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)304不銹鋼材料的疲勞性能已展開(kāi)相關(guān)研究。CHOU L H等[3]試驗(yàn)驗(yàn)證了預(yù)循環(huán)損傷歷程對(duì)SUS304不銹鋼疲勞性能的影響。TASDIGHI E等[4]研究了小沖孔試驗(yàn)在304不銹鋼軸向疲勞壽命預(yù)測(cè)中的應(yīng)用,同時(shí)提出了一種基于SPT的評(píng)估剩余疲勞壽命方法。ERINOSHO T O等[5]基于機(jī)械疲勞模型(MFM)研究計(jì)算了壓力、溫度、管壁厚度和停滯時(shí)間對(duì)304不銹鋼疲勞壽命的影響。LESIUK G等[6]研究了高密度電脈沖對(duì)304不銹鋼疲勞壽命的影響。張真源等[7]采用超聲疲勞試驗(yàn)技術(shù)研究了304不銹鋼的超高周疲勞性能,研究表明304不銹鋼的S-N曲線呈現(xiàn)階梯下降趨勢(shì)。劉儉輝等[8]研究了304不銹鋼低周疲勞斷裂特性,得到其低周擬合S-N曲線表達(dá)式。姜公鋒等[9]對(duì)室溫下3種不同程度預(yù)應(yīng)變強(qiáng)化的304不銹鋼進(jìn)行了低周疲勞壽命預(yù)測(cè),認(rèn)為采用預(yù)應(yīng)變強(qiáng)化疲勞壽命設(shè)計(jì)曲線的評(píng)估方法可以有效提高疲勞壽命。肖智杰等[10]分析了304不銹鋼點(diǎn)焊和膠焊的疲勞強(qiáng)度,獲得了兩種接頭不同應(yīng)力水平下的疲勞特性和S-N曲線。已有文獻(xiàn)主要研究的是304不銹鋼的疲勞性能及其影響因素,對(duì)于304L不銹鋼疲勞性能研究卻很少,缺乏1 mm厚304L不銹鋼基礎(chǔ)性疲勞數(shù)據(jù),所以研究1 mm厚304L不銹鋼冷軋板的低周疲勞性能就具有重要意義。

    鑒于此,本文以1 mm厚304L奧氏體不銹鋼冷軋板為研究對(duì)象,對(duì)其光滑試件進(jìn)行單向靜拉伸試驗(yàn)和不同應(yīng)力水平控制下的低周疲勞試驗(yàn)。

    1 試樣制備與試驗(yàn)方法

    1.1 試樣制備

    試驗(yàn)材料為1 mm 304L不銹鋼冷軋板板材,熱處理狀態(tài)為固溶1030 ℃快冷,屈服強(qiáng)度σ0.2為177 MPa,抗拉強(qiáng)度σb為480 MPa,伸長(zhǎng)率δ5為40%,斷面收縮率φ為60%,維氏硬度不大于200 HV,彈性模量E為195 GPa,其主要化學(xué)成分如表1所示。

    表1 304L不銹鋼主要化學(xué)成分

    根據(jù)國(guó)標(biāo)《GB/T228—2002拉伸試驗(yàn)板狀試樣形狀和尺寸標(biāo)準(zhǔn)》,選取比例系數(shù)k為11.3,標(biāo)距L0為40 mm,過(guò)渡半徑R為36.25 mm;光滑試樣采用型號(hào)為DK7732TM寶時(shí)格精密中走絲線切割機(jī)床制備,對(duì)走絲表面進(jìn)行機(jī)械打磨,以滿足光滑試件的表面粗糙度要求(Ra為3.2)。304L不銹鋼光滑試樣的形狀和尺寸如圖1所示。

    圖1 光滑試樣的形狀和尺寸

    1.2 試驗(yàn)方法

    基于國(guó)標(biāo)《GB/T228—2002金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》,采用型號(hào)為WAW-300微機(jī)控制電液伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)光滑試件進(jìn)行室溫下單向靜拉伸試驗(yàn),平均加載速度為10.8 kN/s,平均位移速度為5 mm/min,共進(jìn)行3組試驗(yàn)并取其平均值;基于國(guó)標(biāo)《GB/T15248—2008金屬材料軸向等幅低循環(huán)疲勞試驗(yàn)方法》,采用型號(hào)為PLN-200電液伺服疲勞萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)光滑試件在負(fù)荷控制下進(jìn)行應(yīng)力比為0的低周疲勞試驗(yàn),選擇正弦波形,頻率為15 Hz,最小載荷為0 kN,最大載荷分別為4.5、5.0、5.5、6.0、6.5、7.0、7.5、8.0 kN,以光滑試件疲勞斷裂失效為判斷依據(jù)記錄最大循環(huán)次數(shù),試驗(yàn)參數(shù)及結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 試驗(yàn)參數(shù)及結(jié)果

    圖2 光滑試樣的載荷-位移(P-L)曲線

    圖3 應(yīng)力-壽命(S-N)曲線

    2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

    2.1 拉伸性能

    圖2為3組304L不銹鋼光滑試件單向靜拉伸試驗(yàn)的載荷-位移(P-L)曲線,得到光滑試件的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的平均值分別約為400 MPa和912.5 MPa,分別為材料本身屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的2.25倍和1.90倍。圖中可見(jiàn),P-L曲線中并沒(méi)有產(chǎn)生明顯的屈服過(guò)渡,而是呈現(xiàn)出連續(xù)屈服現(xiàn)象;3組304L不銹鋼光滑試件的單向靜拉伸試驗(yàn),均發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生了一定程度的頸縮現(xiàn)象,這說(shuō)明304L不銹鋼冷軋板比普通304不銹鋼的塑性好。

    2.2 疲勞性能

    2.2.1 應(yīng)力-壽命(S-N)曲線分析

    由表2可知,隨著加載應(yīng)力水平的逐漸增加,304L不銹鋼光滑試件的疲勞循環(huán)周次逐漸降低,疲勞壽命持續(xù)衰減?;诓煌瑧?yīng)力水平控制下的低周疲勞試驗(yàn)參數(shù)以及疲勞循環(huán)周次試驗(yàn)數(shù)據(jù),根據(jù)文獻(xiàn)[11-12]的擬合方法,對(duì)其最大應(yīng)力和疲勞壽命離散點(diǎn)進(jìn)行擬合得到S-N曲線,如圖3所示。

    根據(jù)疲勞壽命離散點(diǎn)的分布規(guī)律,最大應(yīng)力與疲勞壽命之間呈現(xiàn)非線性反比例關(guān)系,宜采用冪函數(shù)來(lái)進(jìn)行曲線擬合,其中:疲勞壽命Nf為自變量,最大應(yīng)力σmax為因變量。通過(guò)該材料的S-N擬合曲線,得到光滑試件最大應(yīng)力σmax與疲勞壽命Nf之間的關(guān)系為

    σmax=1 793.093 1(Nf)-0.119 33。

    (1)

    去掉無(wú)限壽命離散點(diǎn)后,擬合結(jié)果有4個(gè)疲勞離散點(diǎn)落在擬合S-N曲線上,3個(gè)疲勞離散點(diǎn)有所偏離但偏距較小。由此可知,擬合結(jié)果能夠較好的反映304L不銹鋼冷軋板在不同應(yīng)力水平下的低周疲勞特性。

    2.2.2 遲滯回線特性分析

    圖4為不同應(yīng)力水平下循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系特性。圖4(a)為疲勞應(yīng)力幅在低于材料疲勞極限時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,應(yīng)力范圍Δσ在0~350 MPa的總應(yīng)變是以線彈性應(yīng)變?yōu)橹?,由于材料本身的記憶特性,在循環(huán)周次逐漸增加的同時(shí),循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化規(guī)律一致,并逐漸向右移動(dòng),在此階段內(nèi)光滑試件發(fā)生疲勞失效的概率較低,呈現(xiàn)出無(wú)限疲勞壽命;圖4(b)為塑性應(yīng)變起主導(dǎo)作用的循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,應(yīng)力范圍Δσ在0~600 MPa之間,疲勞圈數(shù)范圍為300~8000圈,隨著疲勞循環(huán)周次的逐漸增加,應(yīng)變量Δε由最初0.230 38%逐漸過(guò)渡減小至0.203 75%并趨于穩(wěn)定,其應(yīng)變幅度為0.026 63%,呈現(xiàn)出應(yīng)力控制下應(yīng)變幅先減小后穩(wěn)定的循環(huán)硬化現(xiàn)象。

    (a)線彈性應(yīng)變?yōu)橹?(b)塑性應(yīng)變?yōu)橹鲌D4 遲滯回線特性曲線

    3 疲勞壽命預(yù)測(cè)

    3.1 基于Basquin公式壽命預(yù)測(cè)

    著名的Basquin公式[13]認(rèn)為,在進(jìn)行恒應(yīng)力幅疲勞試驗(yàn)的過(guò)程中,其應(yīng)力幅值與發(fā)生破壞的載荷循環(huán)周次之間存在關(guān)系,即就是Basquin表達(dá)式:

    σa=σf′(2Nf)b,

    (2)

    式中σa為應(yīng)力幅,σf′為疲勞強(qiáng)度系數(shù),Nf為在恒幅載荷疲勞斷裂時(shí)的循環(huán)周次,b為疲勞強(qiáng)度指數(shù)。

    同時(shí),采用四點(diǎn)關(guān)聯(lián)法[12]來(lái)確定公式(2)中疲勞強(qiáng)度指數(shù)b,其中

    (3)

    式中σb為材料靜拉伸試驗(yàn)的抗拉強(qiáng)度,σf為真斷裂強(qiáng)度,兩者之間的關(guān)系為

    σf=σb+350 MPa[14],

    (4)

    為了方便計(jì)算,一般認(rèn)為σf′≈σf。同時(shí),計(jì)算得到b為-0.106,σf值為1 262.5 MPa。

    3.2 基于Manson-Coffin公式壽命預(yù)測(cè)

    傳統(tǒng)的Manson-Coffin公式[15]表達(dá)式為

    (5)

    式中εf′為疲勞延續(xù)系數(shù),c為疲勞延續(xù)指數(shù)。

    為了進(jìn)一步提高壽命預(yù)測(cè)精度,對(duì)Manson-Coffin公式進(jìn)行平均應(yīng)力修正,采用Morrow彈性應(yīng)力線性修正法進(jìn)行修正:

    (6)

    式中σm為平均應(yīng)力。

    εa采用單軸循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變曲線表達(dá)式來(lái)計(jì)算,其表達(dá)式為

    (7)

    式中E為彈性模量,K′為循環(huán)強(qiáng)度系數(shù),n′為循環(huán)應(yīng)變硬化指數(shù)。

    根據(jù)迭代法得出疲勞壽命預(yù)測(cè)公式:

    (8)

    Manson總結(jié)的通用斜率法[15]認(rèn)為b取值-0.12,c取值-0.6。真斷裂延性εf計(jì)算公式為

    (9)

    式中A0為試樣初始截面積,A為試樣瞬時(shí)截面積,φ為試件斷面收縮率。

    擬合計(jì)算得到:n′=0.2,K′=1 340.14 MPa,εf′≈εf=0.742。不同應(yīng)力水平下的總應(yīng)變?chǔ)臿如表3所示。

    表3 不同應(yīng)力水平下的總應(yīng)變?chǔ)臿

    基于Basquin公式和Manson-Coffin修正公式的疲勞壽命預(yù)測(cè)結(jié)果如圖5所示,兩種方法的預(yù)測(cè)結(jié)果大部分都落在2倍分散帶內(nèi),少數(shù)接近材料抗拉強(qiáng)度應(yīng)力幅的疲勞離散點(diǎn)偏離2倍分散帶較大,總體壽命預(yù)測(cè)結(jié)果較好。與Manson-Coffin修正公式預(yù)測(cè)結(jié)果相比,Basquin公式對(duì)于低周疲勞的壽命預(yù)測(cè)效果較好,如應(yīng)力范圍在0~500 MPa,其壽命預(yù)測(cè)結(jié)果值為45 356次,試驗(yàn)值為43 090次,二者相差5.258%,基本與試驗(yàn)結(jié)果一致;而修正的Manson-Coffin公式預(yù)測(cè)結(jié)果值為19 702次,與試驗(yàn)結(jié)果相差較大,預(yù)測(cè)低周疲勞壽命精度不足,這是因?yàn)榻Y(jié)果計(jì)算時(shí)會(huì)產(chǎn)生一些無(wú)效塑性應(yīng)變點(diǎn)。

    圖5 低周疲勞壽命預(yù)測(cè)結(jié)果

    4 結(jié) 論

    本研究對(duì)304L不銹鋼冷軋板的光滑試件進(jìn)行了單向靜拉伸試驗(yàn)和不同應(yīng)力水平控制下的低周疲勞試驗(yàn),分析了304L不銹鋼疲勞行為特性,并基于Basquin公式和Manson-Coffin修正公式對(duì)其進(jìn)行疲勞壽命預(yù)測(cè),得出結(jié)論如下:

    (1)拉伸試驗(yàn)結(jié)果反映了304L不銹鋼冷軋板光滑試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別約為400 MPa和912.5 MPa,均達(dá)到了材料本身強(qiáng)度的1.90倍以上;載荷-位移(P-L)曲線呈現(xiàn)出連續(xù)過(guò)渡,3組拉伸試驗(yàn)中斷裂前產(chǎn)生了頸縮,反映了該材料具有良好的塑性。

    (2)低周疲勞試驗(yàn)結(jié)果表明,304L不銹鋼在低于疲勞極限下的壽命具有無(wú)限疲勞壽命特點(diǎn),但在高于疲勞極限下試件的疲勞循環(huán)周次隨著加載應(yīng)力水平的增加而降低。

    (3)Basquin公式和Manson-Coffin修正公式預(yù)測(cè)的304L不銹鋼冷軋板低周疲勞壽命次數(shù),基本分布在2倍分散帶內(nèi),但Basquin公式預(yù)測(cè)結(jié)果要好于Manson-Coffin修正公式。

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