某全泥氰化炭漿提金廠技術(shù)改造實踐

吳忠仙 徐述武 雷云 王冬林 王德斌

摘要：云南某全泥氰化炭漿提金廠為進(jìn)一步提高生產(chǎn)產(chǎn)能，降低噸礦成本，在流程考查的基礎(chǔ)上，針對影響產(chǎn)能提升和成本管控的瓶頸因素，進(jìn)行了技術(shù)改造。通過優(yōu)化破碎機定顎板厚度、半自磨機格子板格子孔及筒體襯板提升筋高度等，產(chǎn)能從4 037.75 t/d提高到4 231.05 t/d，選礦成本從100.77元/t下降到96.69元/t，且金、銀回收指標(biāo)未受到影響，改造效果較好，經(jīng)濟效益顯著。

關(guān)鍵詞：全泥氰化;破碎機;半自磨機;設(shè)備結(jié)構(gòu);多碎少磨

中圖分類號：TF831文章編號：1001-1277（2020）10-0068-04

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Adoi：10.11792/hj20201014

云南某全泥氰化炭漿提金廠碎磨流程采用一段粗碎和兩段一閉路磨礦，設(shè)計處理能力為3 000 t/d，經(jīng)過2年的生產(chǎn)實踐和多項技術(shù)改造，2017年、2018年平均處理量達(dá)4 000 t/d，產(chǎn)能和選礦成本控制突破進(jìn)入“瓶頸”。通過碎磨流程考查發(fā)現(xiàn)，影響產(chǎn)能提升的瓶頸因素有3個方面：一是經(jīng)過一段破碎的原礦粒度偏大，入磨礦石粒度較粗，未能實現(xiàn)“多碎少磨”的設(shè)計理念[1-2];二是兩段磨礦有效負(fù)荷分配不均衡，一段磨機負(fù)荷利用不足，排礦粒度較粗，未能充分發(fā)揮其效能[3-4]，二段磨機負(fù)荷過大，磨礦時間短、效率低;三是球磨砂泵供漿能力不足，導(dǎo)致旋流器給礦濃度偏高，分級效果不佳，影響二段磨機負(fù)荷。本文在流程考查基礎(chǔ)上，查找影響碎磨系統(tǒng)產(chǎn)能提升的核心原因[5]，并實施了設(shè)備結(jié)構(gòu)和流程優(yōu)化技術(shù)改造，為提升產(chǎn)能、降低選礦成本提供了理論依據(jù)和支撐。

1 碎磨工藝流程考查

1.1 入磨礦石粒度

入磨礦石粒度分析結(jié)果見表1。

由表1可知：入磨礦石粒度+10 cm的產(chǎn)率為30.10 %，此部分粒級產(chǎn)率較高。

1.2 流程考查

1.2.1 磨礦流程取樣與篩分

取樣點布置見圖1，篩分分析結(jié)果見表2。

由表2可知：在上調(diào)日處理量后，待流程運行穩(wěn)定再取樣篩分，處理量為4 083.21 t/d;旋流器給礦濃度36.99 %，溢流濃度26.60 %，給礦濃度較高，溢流濃度偏高，溢流-0.074 mm粒級產(chǎn)率僅為87.51 %，細(xì)度較差;半自磨機排礦-0.074 mm粒級產(chǎn)率為48.88 %， 球磨機排礦-0.074 mm 粒級產(chǎn)率為26.63 %，排礦細(xì)度較差，旋流器沉砂+0.074 mm粒級產(chǎn)率為70.49 %，球磨機、半自磨機給礦粒度較粗。

1.2.2 磨礦系統(tǒng)磨機運行負(fù)荷

磨機運行負(fù)荷分析結(jié)果見表3。

通過對實際生產(chǎn)功率分析發(fā)現(xiàn)，半自磨機實際功率最高為1 150 kW，有效率為63.89 %，球磨機實際功率最高為額定功率的94.23 %。一段磨機有效負(fù)荷偏低，效能利用不足;二段磨機有效負(fù)荷偏高，磨礦時間短，排礦細(xì)度差。

1.2.3 碎磨系統(tǒng)設(shè)備參數(shù)

2020年第10期/第41卷選礦與冶煉選礦與冶煉黃 金

碎磨設(shè)備關(guān)鍵參數(shù)：美卓C110型破碎機排礦口寬度最小為12 cm，排礦粒度為12～25 cm;半自磨機排礦格子板格子孔寬度設(shè)計為25 mm，最大排礦粒度為25 mm，筒體襯板提升筋高度為95 mm;球磨砂泵電動機功率為315 kW。

1.3 結(jié)果分析

1）破碎機排礦口寬度最小僅能調(diào)整為12 cm，導(dǎo)致半自磨機入磨粒度較粗，未能充分實現(xiàn)“多碎少磨”。

2）半自磨機排礦格子板格子孔寬度為25 mm，最大排礦粒度為25 mm，導(dǎo)致小于25 mm的物料快速排出半自磨機，半自磨機有效負(fù)荷偏低，效能利用不足，最終導(dǎo)致二段磨機負(fù)荷過大，磨礦時間短，排礦細(xì)度差，產(chǎn)能提升困難。

3）原設(shè)計半自磨機筒體襯板提升筋高度為150 mm，后期生產(chǎn)過程中考慮筒體安全降至95 mm，但實際生產(chǎn)驗證該參數(shù)調(diào)整過大，很大程度降低了半自磨機的效能。

4）處理量提升后球磨砂泵的供漿能力不足，旋流器給礦濃度無法下調(diào)，導(dǎo)致旋流器給礦濃度偏高，分級效果不佳，細(xì)度較差。

2 技術(shù)改造方案及實施

結(jié)合以上流程考查結(jié)果，對設(shè)備結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行優(yōu)化改造。

2.1 加厚破碎機定顎板

對現(xiàn)場美卓C110型破碎機定顎板進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，總厚度由140 mm改為165 mm，增加25 mm，齒板圓弧齒直徑不變（R=57 mm），齒板背面厚度增加25 mm。

2.2 優(yōu)化半自磨機格子板格子孔

將半自磨機排礦端格子板格子孔由20 mm×25 mm的梯形孔改為14 mm的直孔。其目的是縮小半自磨機格子板格子孔寬度，延長粗顆粒礦物在半自磨機中的破碎磨礦時間，提升半自磨機有效利用功率和排礦細(xì)度，減輕二段磨機負(fù)荷。優(yōu)化前后半自磨機格子板格子孔結(jié)構(gòu)見圖2。

2.3 調(diào)整半自磨機筒體襯板提升筋高度

對現(xiàn)用半自磨機筒體襯板提升筋高度進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化，由95 mm調(diào)整為115 mm，以提升半自磨機鋼球拋落高度和拋出量，提高鋼球?qū)ΦV物的破碎率和排礦細(xì)度。優(yōu)化前后半自磨機筒體襯板提升筋高度見圖3。

2.4 更換球磨砂泵電動機

將原有設(shè)計的球磨砂泵315 kW的電動機更換為400 kW的電動機，額定功率提升85 kW，其目的是提高砂泵供漿能力，降低旋流器給礦濃度。

2.5 改造效果

2.5.1 入磨礦石粒度

改造后入磨礦石粒度分析結(jié)果見表4。

由表4可知：技術(shù)改造后，入磨礦石粒度+10 cm粒級產(chǎn)率由改造前的30.10 %下降至10.28 %，+15 cm粒級產(chǎn)率由11.31 %下降到0，且粒度-2 cm粒級產(chǎn)率由39.39 %提高至56.22 %，充分實現(xiàn)了“多碎少磨”的目的。

2.5.2 磨礦流程篩分結(jié)果

改造后磨礦流程篩分分析結(jié)果見表5。

由表5可知：①半自磨機排礦-0.074 mm粒級產(chǎn)率由48.88 %提高到了63.98 %，-0.045 mm粒級產(chǎn)率由41.32 %提高到了47.78 %;②球磨機排礦-0.074 mm粒級產(chǎn)率由26.63 %提高到了52.31 %，-0.045 mm粒級產(chǎn)率由12.34 %提高到了22.75 %，球磨機排礦細(xì)度得到明顯提升;③旋流器給礦濃度由36.99 %降至29.38 %，-0.074 mm粒級產(chǎn)率由52.33 %提高到了58.77 %，-0.045 mm粒級產(chǎn)率由35.74 %提高到了39.21 %;④旋流器溢流濃度由26.60 %降至21.74 %，-0.074 mm粒級產(chǎn)率由87.51 %提高到了92.71 %，-0.045 mm粒級產(chǎn)率由70.35 %提高到了80.49 %。以上分析結(jié)果表明，在對設(shè)備結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化改造后，各段磨礦細(xì)度得到整體性提高，改造效果顯著。

2.5.3 磨機負(fù)荷

改造后磨機負(fù)荷變化情況見表6。

由表6可知：改造后，半自磨機功率提升了250 kW左右，有效率從63.89 %提升至77.78 %;球磨機功率下降了200 kW左右，有效率從94.23 %下降至86.54 %。通過技術(shù)改造，一段磨機有效負(fù)荷偏低，效能利用不足，處理量提升后二段磨機有效負(fù)荷偏大，磨礦時間短，排礦細(xì)度差等問題得到解決。

2.5.4 生產(chǎn)技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)

改造前后生產(chǎn)技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)見表7。

由表7可知：改造后，根據(jù)2019年實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，

在原礦可磨性無明顯變化的情況下，處理量由改造前2017年的4 037.75 t/d提高到4 231.05 t/d，且細(xì)度未發(fā)生明顯變化;金回收率未受到影響，保持在90 %左右，銀回收率有所提高。2018年選礦成本為100.77元/t，2019年選礦成本為96.69元/t，下降了4.08元/t，本次設(shè)備結(jié)構(gòu)優(yōu)化改造后產(chǎn)能提升是噸礦選礦成本下降的主要原因。

3 結(jié) 語

某全泥氰化炭漿提金廠通過流程考查，確定了影響產(chǎn)能提升的因素，并進(jìn)行了設(shè)備結(jié)構(gòu)優(yōu)化改造。采取加厚破碎機定顎板、優(yōu)化半自磨機格子板格子孔、調(diào)整半自磨機襯板提升筋高度等措施，解決了入磨礦石粒度偏大，兩段磨機負(fù)荷分配不均、排礦細(xì)度差，旋流器給礦濃度高等問題。礦石處理量從4 037.75 t/d提高到4 231.05 t/d，選礦成本從100.77元/t下降到96.69元/t，下降了4.08元/t，實現(xiàn)了提升產(chǎn)能、降低選礦成本的目的。該項目實施后，未對金、銀回收產(chǎn)生不利影響，保證了金、銀的回收指標(biāo)。

[參 考 文 獻(xiàn)]

[1] 王俊.炭漿提金工藝與實踐[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2001.

[2] 王力軍，劉春謙.難處理金礦石預(yù)處理技術(shù)綜述[J].黃金，2000，21（1）：38-45.

[3] 楊家文.碎礦與磨礦技術(shù)[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2006.

[4] 段希祥.碎礦與磨礦[M].2版.北京：冶金工業(yè)出版社，2006.

[5] 張涇生.現(xiàn)代選礦技術(shù)手冊：第一冊：破碎篩分與磨礦分級[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2016.

Technical renovation practice of an allsliming cyanidation CIP gold leaching plant

Wu Zhongxian，Xu Shuwu，Lei Yun，Wang Donglin，Wang Debin

（Heqing Beiya Mining Co.，Ltd.）

Abstract：An allsliming cyanidation CIP gold leaching plant in Yunnan Province carried out technical renovation on the bottleneck factors detrimental to production capacity improvement and cost control based on flow sheet investigation in order to improve production capacity and lower cost per ton ore.By optimizing the thickness of fixed jaw of crushers，grid holes on the grid plate of semiauto mills and the height of hoisting springs in the shell liner，the production capacity is improved from 4 037.75 t/d to 4 231.05 t/d，and the oredressing cost is lowered from 100.77 yuan/t to 96.69 yuan/t，while the gold and silver recovery index is not affected.The renovation effect is good and the economic profits are evident.

Keywords：allsliming cyanidation;crusher;semiauto mill;equipment structure;more crushing than grinding