TK-3型操作臺(tái)面板配件模具的澆注設(shè)計(jì)優(yōu)化

孫麗紅

摘要：利用CAE技術(shù)仿真裝備制造過(guò)程中的模具成型工藝，對(duì)TK-3型操作臺(tái)面板配件的注塑模具生產(chǎn)進(jìn)行研究，模擬和分析不同的澆注方案，根據(jù)仿真結(jié)果分析對(duì)比各方案的參數(shù)。進(jìn)一步優(yōu)化成型模具，調(diào)整工藝參數(shù)，為模具制造企業(yè)提供技術(shù)支持和設(shè)計(jì)方案。

關(guān)鍵詞：CAE 技術(shù);注塑澆注模具;優(yōu)化設(shè)計(jì)

1 ?緒論

塑料模具被廣泛應(yīng)用于裝備制造業(yè)各種配件的成型生產(chǎn)中。注塑是塑料模具的重要組成技術(shù)，但其成型過(guò)程相對(duì)復(fù)雜。設(shè)計(jì)者依靠經(jīng)驗(yàn)或簡(jiǎn)單公式制訂的成型工藝，只能通過(guò)試模來(lái)檢驗(yàn)工藝的合理性。多次試模，影響經(jīng)濟(jì)效益，造成浪費(fèi)。因此CAE的注塑成型仿真技術(shù)，被趨勢(shì)性的應(yīng)用于現(xiàn)代模具的設(shè)計(jì)與制造。本文使用的HsCAE軟件，屬于注塑CAE系列，由華中科技大學(xué)模具技術(shù)研究中心研發(fā)。能三維仿真?zhèn)鹘y(tǒng)的注塑工藝，對(duì)預(yù)采用的注塑方案進(jìn)行模擬設(shè)計(jì)和顯示。設(shè)計(jì)者可根據(jù)仿真調(diào)整預(yù)案的模具結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)，形成最佳注塑模具方案并投入生產(chǎn)。本文分析對(duì)象為濰坊某模具公司設(shè)計(jì)的TK-3型操作臺(tái)面板配件的注塑模具，面板配件的產(chǎn)品規(guī)格（498×190×8）mm，重量240g，為典型的薄殼類產(chǎn)品。

2 ?澆注仿真的前期準(zhǔn)備

2.1 建立有限元模型和網(wǎng)格劃分的修復(fù)

利用UG三維軟件完成了面板配件有限元模型的建立，并進(jìn)行了網(wǎng)格劃分。為了有效劃分網(wǎng)格，對(duì)模型中的小幾何特征如倒角、倒圓等進(jìn)行刪除。對(duì)網(wǎng)格單元出現(xiàn)的錯(cuò)誤諸如網(wǎng)絡(luò)重疊、自由邊、相交等問(wèn)題進(jìn)行查找;并進(jìn)一步進(jìn)行修復(fù)，修復(fù)包括消除長(zhǎng)高比偏大的單元，同一平面相交的單元，零厚度或錯(cuò)誤厚度的單元等等。修復(fù)后軟件網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)：三角形面片數(shù)41223個(gè)，頂點(diǎn)數(shù)20579個(gè)，無(wú)孤立節(jié)點(diǎn)、自由邊界、相交錯(cuò)誤、零厚度單元等問(wèn)題，保證了后續(xù)流動(dòng)、冷卻與翹曲模擬結(jié)果的精確性。

2.2 選擇注塑機(jī)

考慮到面板配件殼壁平衡式的布置設(shè)計(jì)，并綜合考慮理論注塑容量和鎖模力，擬采用Generic 400 ton型注塑機(jī)，以其各項(xiàng)性能均可達(dá)到面板配件注塑充模的需要，其最大注塑容積，可以容納兩個(gè)面板配件的體積，所以注塑時(shí)采用一個(gè)模具中兩個(gè)填充腔的設(shè)計(jì)。

2.3 選擇制件和模具材料

根據(jù)廠家生產(chǎn)的要求，因?qū)儆谥行⌒退芰现萍蔬x擇面板配件成型材料為ABS 780。材料參數(shù)為：LG公司生產(chǎn)，象牙色不透明顆粒，密度 1.05g/cm3， 0.4～0.7%的收縮率，材料在200℃到260℃的溫度下可成型 ，在 80℃到90℃的溫度下干燥2小時(shí)可完成預(yù)處理。此熱塑性樹(shù)脂產(chǎn)品材料具有良好的綜合性能，優(yōu)點(diǎn)多，耐化學(xué)性和電性性能好，受溫度、濕度的影響小，應(yīng)用環(huán)境廣泛，成型和機(jī)械加工容易。

面板配件模具材料選用ToolSteel P20 品牌模具鋼，考慮其可切削性和鏡面研磨性能好，且氮化處理可得到高硬度的表面結(jié)構(gòu)。

3 ?澆注方案的仿真分析及確定

3.1 澆注建模方案

在選擇澆注澆口方案時(shí)，綜合考慮面板配件的成型外觀質(zhì)量，配件的結(jié)構(gòu)，生產(chǎn)工期的快慢，確定方案A和B采用扇形澆口，方案C采用點(diǎn)澆口;考慮面板配件的澆口數(shù)量對(duì)外觀的影響，減少澆口數(shù)量，使用一模兩腔。并對(duì)面板配件進(jìn)行多澆注方案的CAE建模分析。澆注的建模方案如表1所示。

3.2 填充各因素的分析比較

3.2.1 填充時(shí)間 ?從分析仿真結(jié)果觀察到，三方案均填充平衡，無(wú)短射，注塑材料均能充滿腔模，所需時(shí)間依次為是2.32s、2.13s、3.11s。三方案的填充效果依次為均勻、較為均勻、較不均勻。分析可知，方案C的充模時(shí)間相對(duì)最長(zhǎng)，均勻性相對(duì)差，有產(chǎn)生翹曲變形的隱患;以填充情況考慮，方案B澆注效果相對(duì)理想，充模最快。

3.2.2 氣穴位置 ?面板配件對(duì)外觀表面質(zhì)量要求較高，所以在熔體填充過(guò)程中，需要將腔體內(nèi)的氣體（包括腔體內(nèi)原存氣體，熔體蒸發(fā)時(shí)產(chǎn)生的水蒸氣，過(guò)熱分解時(shí)揮發(fā)性氣體）排出腔模外，否則便導(dǎo)致形成氣穴，影響到生產(chǎn)質(zhì)量。從分析仿真結(jié)果可知，方案A氣穴較少，且大多數(shù)分布在面板配件的側(cè)面和背面;方案B和方案C同位置加強(qiáng)筋處氣穴相對(duì)多于方案A，所以A方案較好。

3.2.3 熔接痕 ?熔體從分流到合流時(shí)易出現(xiàn)熔接痕，會(huì)造成面板配件的局部應(yīng)力相對(duì)集中，影響導(dǎo)成件的強(qiáng)度，并且會(huì)對(duì)面板配件的外觀質(zhì)量產(chǎn)生影響。

在建模圖片中可以觀察到，熔接痕存在面板配件肋和角部等交叉處，這些位置多為面板配件的薄弱區(qū)域，會(huì)對(duì)外觀和力學(xué)性能產(chǎn)生不良影響。三方案對(duì)比觀察可知，仿真后熔接痕的存在位置（配件加強(qiáng)筋和拐角處）幾乎相同。

3.2.4 鎖模力 ?溶體被鎖閉在模具型腔中，注射成型的過(guò)程所需的力稱為鎖模力。充填過(guò)程中鎖模力在不同階段會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的變化，其分析結(jié)果為二維坐標(biāo)系。坐標(biāo)系生動(dòng)準(zhǔn)確的反映了整個(gè)注射成型的過(guò)程，隨著時(shí)間的變化所需鎖模力隨之變化。在分析時(shí)，要注意考慮鎖模力的數(shù)值，其值太大，容易使所用注塑模具夾緊力太大而造成磨損;其值太低，易造成面板配件的飛邊現(xiàn)象，一般來(lái)說(shuō)，選擇的最大鎖模力應(yīng)小于所用注塑機(jī)最大鎖模力的五分之四。由仿真分析可知，三方案的最大鎖模力數(shù)值依次為2710、3052、3784，數(shù)值單位為KN。我們選用的注塑機(jī)滿足三方案所要求達(dá)到的鎖模力?？紤]到延長(zhǎng)注塑磨具使用壽命的問(wèn)題，A方案所需鎖模力相對(duì)更小，對(duì)注塑磨具磨損會(huì)最小，故A方案較好。

3.2.5 熔體流動(dòng)前沿溫度 ?在注塑型腔內(nèi)的熔體實(shí)時(shí)流動(dòng)時(shí)，當(dāng)前某一節(jié)點(diǎn)處的溫度，稱為流動(dòng)前沿溫度。若此溫度值太低，流動(dòng)時(shí)易造成滯流或短射;若此溫度值太高，塑料聚合物會(huì)出現(xiàn)劣化并在表面出現(xiàn)缺陷。在填充過(guò)程中，應(yīng)充分考慮前沿溫度值的范圍是否合理，防止因溫度的不合理而使塑料聚合物降解。由仿真分析可知，塑料熔體流動(dòng)前沿溫度的范圍如下：方案A前沿溫度在209.6℃和242.96℃之間;方案B前沿溫度在207.70℃和242.05℃之間;方案C前沿溫度在204.07℃和234.15℃之間。對(duì)比面板配件選用注塑材料為200℃到260℃的成型溫度，三方案均達(dá)到了熔體在成型中所需的溫度，且各方案的前沿溫度值范圍符合要求。

3.3 保壓結(jié)果分析比較

體積收縮率，是指塑料聚合物從熔化逐漸冷卻，溫度變化過(guò)程產(chǎn)生的體積收縮。注塑時(shí)保壓時(shí)間的長(zhǎng)短和熔體注塑溫度影響體積收縮的情況。注塑時(shí)，制件太厚，保壓時(shí)間太短，產(chǎn)生的體積收縮會(huì)較大，翹曲或縮痕等缺陷出情況現(xiàn)的概率就大。保壓結(jié)束后，觀察三種方案的仿真效果，A方案體積收縮指數(shù)相對(duì)最小，其實(shí)施后配件的面表收縮均勻;C方案體積收縮指數(shù)相對(duì)最大，其實(shí)施后配件的面表收縮最為嚴(yán)重;B方案體積收縮指數(shù)位于A方案和C方案之間，綜合而言A方案較好。

3.4 方案的綜合分析與選擇

將三種澆注方案所得的各項(xiàng)數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合列表，直觀明確，如表2所示。

通過(guò)對(duì)三方案各結(jié)果參數(shù)的比較可知，所設(shè)計(jì)仿真的模具成型方案，A方案和B方案的模擬結(jié)果優(yōu)于C方案，相對(duì)填充的情況更加均勻，獲得的氣穴和溶接痕位置更加合理。B方案設(shè)計(jì)時(shí)采用了熱流道，溶體的體積收縮指數(shù)較A方案要大，實(shí)際的生產(chǎn)成本會(huì)較A方案高，雖然成型填充時(shí)間相對(duì)最短，但考慮生產(chǎn)成本這一重要因素。綜合開(kāi)看，我們利用CAE的注塑成型仿真的三個(gè)澆注方案中，澆注方案A最為合理。

4 ?實(shí)際生產(chǎn)的澆注優(yōu)化

三種澆注方案的仿真比較，方案A優(yōu)于方案B和方案C。隨后生產(chǎn)面板配件的濰坊某模具企業(yè)，對(duì)澆注方案A進(jìn)行了實(shí)際注塑成型應(yīng)用。應(yīng)用反饋，采用注塑澆注方案A生產(chǎn)的面板配件殼整體效果成功，但美中不足，在殼的邊角和強(qiáng)筋處仍出現(xiàn)部分氣穴和熔接痕，廠家為了產(chǎn)品質(zhì)量的考慮，要求進(jìn)一步優(yōu)化方案A。因此，我們進(jìn)一步結(jié)合CAE的注塑成型仿真進(jìn)行了優(yōu)化。

4.1 注塑模具結(jié)構(gòu)的優(yōu)化

在注模過(guò)程中，針對(duì)方案A仍然出現(xiàn)的氣穴及熔接痕等缺陷，考慮從如何解決排氣不良的情況進(jìn)行優(yōu)化，以期使手寫(xiě)板的廢品率降低，生產(chǎn)效益提高，保證生產(chǎn)企業(yè)的質(zhì)量信譽(yù)。對(duì)于面板配件邊緣處所存在的氣穴，在型面位置可設(shè)計(jì)排氣槽來(lái)避免其產(chǎn)生。經(jīng)充分考慮決定，針對(duì)面板配件這種薄壁制件，離澆口越遠(yuǎn)的地方，越應(yīng)該開(kāi)設(shè)排氣槽。開(kāi)設(shè)排氣槽的部位應(yīng)在熔體最后填充處的型腔周圍，且避免正對(duì)著操作工人。最終確定開(kāi)設(shè)排氣槽的長(zhǎng)度（L）*寬度（b）為9mm*5mm，在其尾部，設(shè)置排氣溝，可以把氣體引出模腔外。對(duì)于面板配件反面出現(xiàn)的氣穴，在模腔中設(shè)計(jì)輔助頂出機(jī)構(gòu)，機(jī)構(gòu)中增加的推桿、頂桿等部件，會(huì)使頂出機(jī)構(gòu)和型芯模板間產(chǎn)生間隙，模腔內(nèi)氣體通過(guò)間隙排出，從而減少氣穴的產(chǎn)生。

4.2 注塑工藝參數(shù)的優(yōu)化

在注塑成型的過(guò)程中，遵守注塑工藝參數(shù)的調(diào)整原則，為了保證塑件質(zhì)量的穩(wěn)定，不可同時(shí)調(diào)整兩個(gè)以上的參數(shù)。針對(duì)方案A中扔有的熔接痕缺陷，采用增大澆口尺寸和提高注射速度的措施解決這一問(wèn)題：（一）調(diào)制澆口的寬度，由54mm調(diào)整到57mm;（二）注射速度由98.54 cm3/s調(diào)整到到105cm3/s。

通過(guò)對(duì)TK-3型操作臺(tái)面板配件注塑模具結(jié)構(gòu)的CAE設(shè)計(jì)仿真和進(jìn)一步的優(yōu)化，為模具制造企業(yè)提供技術(shù)支持和設(shè)計(jì)方案。A方案確定的注塑模具被投入生產(chǎn)，通過(guò)此模具澆注系統(tǒng)注塑成型的面板配件產(chǎn)品，在成型過(guò)程中充模時(shí)間進(jìn)一步縮短，氣穴和熔接痕的數(shù)量得到了減少，生產(chǎn)實(shí)際效果顯著。

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