提高蒸汽驅剝蝕階段引效注汽效果

摘要：蒸汽驅自2006年底轉工業(yè)化蒸汽驅試驗開始，已歷時十二年，已進入蒸汽驅開發(fā)后期剝蝕階段。目前蒸汽驅引效注汽井效果越來越差，嚴重影響汽驅油藏動用程度、汽驅井組均衡受效，因此提高引效注汽效果已經成為了亟需解決的問題。針對此問題開展了研究，通過對影響引效注汽效果的分析，作出對注汽參數、注汽工藝、注汽方式等方面的調整和研究，制定相應的對策，以此來保證注汽效果，穩(wěn)定作業(yè)區(qū)產量，取得了明顯效果。

關鍵詞：蒸汽驅;引效注汽;注汽強度;注汽方式;注汽工藝

1、概述

X塊位于遼河斷陷西部凹陷西斜坡南段，歡曙上臺階。含油面積7.9平方公里，地質儲量3774萬噸，開發(fā)層位為蓮花油層。區(qū)塊于1987年以蒸汽吞吐形式投入開發(fā)，1998年10月開展了4個井組蒸汽驅先導試驗，2003年7月進行了7個井組蒸汽驅擴大試驗，2006年12月到2008年3月完成了139個井組工業(yè)化轉驅[1]。

2、影響因素分析

2.1近兩年引效注汽效果評價

2014-2015年，本蒸汽驅區(qū)塊共實施引效注汽208井次，平均單井日產液15.5噸，日產油0.9噸，平均單井周期注汽2023噸，周期產液2025噸，周期產油248噸，年周期油汽比0.11，注汽效果較前幾年大幅下降。

2.2影響引效注汽效果原因分析

2.2.1新增套損井對注汽效果影響較大

2014-2015年無效井43口，套損導致引效注汽無效20口，占無效總井次的46.5%，由此可見，套損是導致注汽效果變差的原因之一。套損導致注汽無效主要發(fā)生老井，且套損為熱采過程中新出現[2]。

2.2.2地層壓力差異較大時，一爐多井影響注汽效果

目前鍋爐運行主要兩種方式：一爐一井，既一個注汽鍋爐對1口引效吞吐井進行注汽;一爐多井，既一口注汽鍋爐在對汽驅注汽井注汽的同時，對引效吞吐井進行注汽。一爐一井總體效果要好，措施有效率高。一爐多井方式下，如果不同井地下壓力差異較大時，就會存在干擾，導致壓力高井注汽量減少或注不進現象。統(tǒng)計結果表明，當地層壓力差>0.9MPa時，周期效果明顯變差。由此可見，當地層壓力差異較大時，一爐多井注汽方式導致壓力高井注汽量減少或注不進現象，因此對引效注汽效果有一定影響[3]。

2.2.3分層注汽較籠統(tǒng)注汽效果要好

分層注汽就是針對油井各小層油層物性的差異，將油層物性相近的小層劃分為一個注汽單元，各注汽單元之間用注汽封隔器隔開，采用配汽嘴對各單元進行定量注汽，使各油層均衡注汽。籠統(tǒng)注汽是對整個油層段進行注汽，對油層物性差異較小的油井，注汽效果相對較好，可蒸汽驅已歷經多年，縱向矛盾嚴重，因此注汽方式對引效注汽效果有一定影響。

2.2.4注汽強度應根據地層溫度進行優(yōu)化設計

通過吞吐注汽，提高受效差井地層溫度，逐步與注汽井建立熱連通，是汽驅井引效注汽的主要目的之一[4]。對于稠油吞吐井，根據油層厚度不同需要設計不同的注汽量，也就是需要進行注汽強度設計。當地層溫度<80℃、注汽強度在110～130噸/米時，生產效果較好;當地層溫度80℃～130℃、注汽強度在90～100噸/米時，生產效果好;當地層溫度>130℃、注汽強度在70～80噸/米時，生產效果較好。也就是說，當地層溫度較低時，設計較大的注汽強度，注汽效果好;當地層溫度較高時，設計較小注汽強度，注汽效果好。

3、應用對策與其效果

3.1套損嚴重不適宜注汽井不注汽

1-191是蒸汽驅1口二線汽驅受效井，因注汽間歇注汽后供液能力變差，產量下降，2016年5月底計劃吞吐注汽以補充地層能量。方案設計注汽量2000噸。在熱采作業(yè)過程中，在油層頂以上101米處發(fā)生嚴重套變，縮徑68mm。若繼續(xù)注汽，則因蒸汽無法注入油層，下泵后生產效果肯定差。因此決定該井不注汽，空井筒完井待大修。2016-2017年，共有8口熱采井因套變決定不注汽，減少無效注汽1.53萬方。

3.2實施一井一爐注汽

2016年以來，對蒸汽驅所有吞吐井均采用小爐子單獨注汽，截止到目前共實施152口，有效的保證了注汽質量。

3.3優(yōu)化實施分層注汽

針對縱向動用差異大井，結合井況及隔層發(fā)育條件，采取合理的注汽方式，改善注汽效果。2016年以來，共實施分層注汽28口，平均單井日增油1.7噸，周期油汽比0.26。

3.4開展非烴類氣體輔助吞吐試驗

通過調研，C02輔助蒸汽吞吐具有以下四方面增油機理：一是補充地層能量，氣體彈性能力提高流體返排能力;二是占據地層虧空區(qū)域，提高油層動用程度;三是減少熱量損失，減緩注入蒸汽上部隔層熱交換速度;四是提高原油流動性，C02溶于原油可起到一定的降粘作用。

2016年共實施2口，均取得好的效果。如3-K8，注空氣前吞吐生產，下泵初期日產液20噸，日產油3噸，周期生產219天，產液1554噸，產油288噸。2016年9月實施注空氣后，下泵初期日產液25噸，日產油8噸，較上周期下泵初期日產液增加5噸，日產油增加5噸。

4、現場應用效果

通過優(yōu)化實施蒸汽驅引效注汽，吞吐井年油汽比逐步提升，比實施前的0.11提高到目前0.16，2016年，共實施引效注汽124口，增油28874噸，創(chuàng)經濟效益107.5萬元。2017年，共實施引效注汽137口，增油37431噸，創(chuàng)經濟效益405.9萬元。2016年至2017年，共有8口熱采井因套變決定不注汽，減少無效注汽1.53萬方，創(chuàng)效112.1萬元。

5、結論

5.1由于油藏非均質及開發(fā)等因素的存在，引效注汽作為蒸汽驅的輔助手段不可缺少;

5.2在引效注汽實施過程中，必須充分考慮設備、井況、地質體等多種因素對注入參數進行優(yōu)化設計;

5.3非烴類氣體目前在蒸汽驅引效注汽過程中實施較少，應加強該方面技術研究，逐步擴大實施規(guī)模。

參考文獻：

[1] 王中元.X塊塊蒸汽驅蒸汽波及規(guī)律研究[J].特種油氣藏，2007，14（4）：65-66.

[2] 劉清華，裴海華等.高溫調剖劑研究進展[J].油田化學，2013，30（1）：145-149.

[3] 龍華，王浩，趙燕.GH-高溫調剖劑的研究與應用[J].特種油氣藏，2002，9（5）：88-90.

[4] 張弦，王海波，劉建英.蒸汽驅稠油井防汽竄高溫凝膠調堵體系試驗研究[J].石油鉆探技術，2012，40（5）：82-86.

作者簡介：

劉軍（1978.10—），男，工程師，2004年畢業(yè)于東北師范大學“公司管理”專業(yè)，2005年畢業(yè)于華東石油大學“石油工程”專業(yè)，現從事油氣田開發(fā)和管理工作。