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    流量波動對臨界熱流密度影響研究

    2020-08-31 01:39:54陳薇劉颯門昌華孫燦輝
    應(yīng)用科技 2020年3期
    關(guān)鍵詞:銅塊試驗段熱電偶

    陳薇,劉颯,門昌華,孫燦輝

    1. 中國核電發(fā)展中心,北京 100045 2. 國家電投集團科學(xué)技術(shù)研究院有限公司,北京 100220

    壓力容器外部冷卻(IVR-ERVC)嚴重事故緩解措施是實現(xiàn)嚴重事故條件下反應(yīng)堆壓力容器完整的重要措施之一[1?3]。反應(yīng)堆壓力容器浸沒在堆腔的冷卻水中,通過在壓力容器與保溫層流道之間形成兩相自然循環(huán),帶走反應(yīng)堆衰變熱,從而保證壓力容器的完整。以往的研究認為,壓力容器外壁面熱流密度小于臨界熱流密度,能夠保證壓力容器的完整性,而一旦壓力容器外壁面熱流密度超過臨界熱流密度,壓力容器將破損。因此,ERVC 條件下壓力容器外壁面臨界熱流密度一直是IVR-ERVC 嚴重事故緩解措施研究重點問題。Theofanous 等[4?5]開展了大量針對AP1000 反應(yīng)堆的工程驗證試驗,采用二維切片試驗段獲得了AP1000 設(shè)計條件下的臨界熱流密度。FBCheung 等[6]建立了小尺寸三維試驗裝置,研究了三維幾何結(jié)構(gòu)條件下的臨界熱流密度。陳薇等[7?8]建立了機理性試驗臺架,研究了加熱表面向下矩形通道內(nèi)臨界熱流密度和旁通流道冷卻強化措施。韓國Kim 等[9?10]建立了HERMES 系列試驗裝置,研究了APR1400 外部流道結(jié)構(gòu)下,加熱及非加熱條件下的兩相流自然循環(huán)特性。HERMES試驗發(fā)現(xiàn)了自然循環(huán)流道內(nèi)兩相流動不穩(wěn)定現(xiàn)象,研究者指出兩相流動不穩(wěn)定性可能降低臨界熱流密度。王亮亮[11]、李飛等[12]也通過試驗或數(shù)值計算的方式驗證了IVR-ERVC 流道內(nèi)兩相流動不穩(wěn)定性。以往研究者認為,兩相流動不穩(wěn)定性會降低臨界熱流密度,但少有公開發(fā)表文獻開展過流動不穩(wěn)定性對臨界熱流密度影響的定量研究。

    本文建立了小型機理性試驗臺架,定量研究流量波動對臨界熱流密度的影響。采用流量周期性波動的強迫循環(huán)方式模擬流動不穩(wěn)定工況,試驗回路流量、波動周期、振幅等參數(shù)盡量與IVRERVC 流道保持一致,具體參數(shù)從公開發(fā)表文獻中獲取。

    1 試驗裝置

    試驗臺架回路流程如圖1 所示。試驗回路由主回路系統(tǒng)、旁通回路系統(tǒng)、冷卻水系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集及控制系統(tǒng)等組成。主回路系統(tǒng)由主回路泵、預(yù)熱器、試驗段、冷凝器、蓄水箱等組成,蓄水箱敞口,與大氣壓連通。旁通回路系統(tǒng)由旁通回路泵、旁通回路入口管段、冷凝器等組成,旁通回路用于研究旁通射流對臨界熱流密度的影響,本文研究內(nèi)容不涉及旁通回路,旁通回路截止,不接入試驗系統(tǒng)。冷卻水系統(tǒng)提供冷凝器冷卻用水,用于調(diào)節(jié)試驗段進出口溫度。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)實時采集并記錄溫度、流量、壓力等試驗數(shù)據(jù)。流量波動工況通過變頻器控制,試驗中可設(shè)置變頻器運行頻率、波動周期、波動頻率,配合閥門調(diào)節(jié),可實現(xiàn)回路流量按照預(yù)先設(shè)定的流量均值、周期及振幅波動。

    圖1 試驗臺架回路流程

    試驗段示意圖如圖2 所示。試驗段截面寬50 mm、長1 800 mm、深150 mm,在支撐及旋轉(zhuǎn)機構(gòu)調(diào)節(jié)下,可實現(xiàn)0~90°自由調(diào)節(jié),其中水平定義為0°,豎直定義為90°。為盡量減小進出口效應(yīng),試驗段進出口各有170 mm 過渡段。試驗段采用銅塊加熱,銅塊與試驗段本體采用龍門緊固方式壓緊,銅塊內(nèi)插加熱棒,加熱功率采用功率控制器控制,通過調(diào)節(jié)加載電壓,加熱功率可在0~100%額定功率范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。加熱表面附近開有可視窗,用于觀察氣泡行為。

    圖2 試驗段示意

    加熱棒及熱電偶布置如圖3 所示。加熱表面尺寸為50 mm×80 mm,銅塊內(nèi)插入18 根加熱棒,單根加熱棒額定功率0.78 kW,總額定功率約14 kW。加熱銅塊內(nèi)布置27 根熱電偶,用于監(jiān)測銅塊溫度,其中3 根熱電偶布置在加熱銅塊頂部,用于監(jiān)測銅塊是否超溫,保證銅塊安全,24 根熱電偶布置在銅塊底部,用于監(jiān)測臨界熱流密度。24 根熱電偶分兩排雙面布置在加熱銅塊底部,熱電偶編號規(guī)則為T-F-R-N,其中T 代表熱電偶,F(xiàn) 代表面,正對紙面定義為A 面,背對紙面定義為B 面,R 代表行數(shù),距離水工質(zhì)較遠的為1 排,距離水工質(zhì)較近的為2 排,N 代表數(shù)量編號,沿著流動方向(從左至右)分別為1-6 號熱電偶,如圖所示,TA25 代表A 面2 排5 號熱電偶。第2 排熱電偶距冷卻水加熱表面11 mm,兩排熱電偶間距9.85 mm,A 面熱電偶插入銅塊深度為2 mm,B 面熱電偶插入銅塊深度為1 mm。

    圖3 加熱棒及熱電偶布置示意

    2 流量恒定條件下的臨界熱流密度

    試驗過程中,首先調(diào)節(jié)主回路流量至設(shè)定工況,調(diào)節(jié)冷卻水流量,維持試驗段進、出口溫度不變。待主回路各項運行參數(shù)穩(wěn)定后,逐漸增加功率控制器功率,直至發(fā)生臨界熱流密度。經(jīng)過多次反復(fù)試驗發(fā)現(xiàn),臨界熱流密度發(fā)生之前,熱電偶溫度會發(fā)生顯著波動,可將熱電偶溫度波動幅度作為試驗段升功率幅度指標。以臨界熱流密度發(fā)生在試驗段出口為例,TB25 溫度作為升功率幅度指標,TB25 溫度波動較小時(T<1 ℃),加熱表面熱流密度距離臨界熱流密度較遠,試驗段升功率幅度可大于0.5 kW/步;TB25 溫度波動較大時(T>1 ℃)緩慢增加加熱段功率,試驗段升功率幅度約0.1 kW/步。

    以試驗段傾角30°,質(zhì)量流速326 kg/(m2·s),入口溫度100 ℃工況下的臨界熱流密度試驗為例,升功率過程熱電偶溫度變化曲線如圖4 所示。啟動功率控制器,調(diào)節(jié)加熱棒功率至2 kW,熱電偶溫度迅速從95 ℃升高至約140 ℃,之后基本維持不變。繼續(xù)提高加熱棒功率,如此反復(fù),每次功率提升后穩(wěn)定時間約10 min。過程中注意監(jiān)測TB25 溫度波動,如TB25 溫度波動范圍增大,需減小功率控制器調(diào)節(jié)步長,緩慢提高加熱棒功率,直至熱電偶出現(xiàn)溫度飛升現(xiàn)象,之后迅速切斷功率控制器電源,避免試驗段超溫。本例中,2 790 s 左 右,TB25 溫 度 在20 s 之 內(nèi) 溫 度 升 高 約20 ℃,認為發(fā)生CHF 現(xiàn)象,加熱表面對應(yīng)的熱流密度即為臨界熱流密度。

    圖4 升功率過程熱電偶溫度變化

    30°傾角時,不同入口條件下的臨界熱流密度數(shù)據(jù)如表1 所示。

    表1 30°傾角不同入口條件下的臨界熱流密度

    由表1 可以看出,質(zhì)量流速越大,入口溫度越低,臨界熱流密度越高。

    3 流量波動對臨界熱流密度的影響

    韓國原子能研究院[10]建立了縮比的壓力容器外部流道加熱試驗,在其中的高水位壓頭試驗中,發(fā)現(xiàn)了明顯的兩相流動不穩(wěn)定現(xiàn)象,產(chǎn)生的氣泡首先聚集在出口,聚集到一定程度后瞬間排出,壁面和冷卻水入口溫度均發(fā)生較大幅度波動。王亮亮等[11]研究了上海交通大學(xué)REPECII 全尺寸工程驗證臺架上的閃蒸現(xiàn)象和流動不穩(wěn)定性,總結(jié)了流量波動規(guī)律和流動穩(wěn)定性區(qū)域。國家電投研究院李飛等[12]建立了針對CAP1700 IVR-ERVC 流道的RELAP5 分析模型,分析了多種加熱功率、入口過冷度等條件下的流量波動形式,在CAP1700 工況條件下,流量波動振幅大約在±10%范圍內(nèi),波動周期在50~100 s。

    本研究采用流量周期性波動方式模擬流動不穩(wěn)定現(xiàn)象,通過變頻器控制泵電機頻率,再配合閥門開度,實現(xiàn)控制試驗回路波動周期、振幅等。根據(jù)李飛模擬的CAP1700 IVR-ERVC 流動條件,試驗研究流量波動幅度在10%~20%、波動周期在50~100 s 的臨界熱流密度。

    以試驗段傾角30°、主回路流量460 kg/(m2·s)、試驗段入口溫度90 ℃左右工況為例,說明流量周期性波動條件對臨界熱流密度的影響。試驗中首先開展基礎(chǔ)性工況試驗,即流量主回路流量維持不變,獲得基礎(chǔ)工況條件下的臨界熱流密度。接著調(diào)整主回路流量為周期性波動條件,并改變流量周期、振幅等參數(shù),獲得流量波動條件下的臨界熱流密度數(shù)據(jù)。

    主回路流量平均值460 kg/(m2·s)、波動振幅約17%、波動周期50 s 時,主回路流量曲線如圖5所示。

    圖5 波動工況下主回路流量

    流量波動工況下,加熱銅塊升功率過程中,TB25 溫度變化曲線如圖6 所示。隨著加熱功率升高,TB25 溫度變化特征可分為以下幾個階段:第I 階段,溫度隨著流量呈現(xiàn)較明顯的周期性波動,溫度波動周期與流量波動周期一致;第II 階段,熱電偶溫度隨流量周期性波動基礎(chǔ)上,出現(xiàn)小幅度溫度波動,周期性波動特征不明顯;第III 階段,熱電偶溫度波動幅度明顯增大,此時,熱電偶溫度波動周期與流量波動周期不一致,這是因為這一階段溫度波動是由于加熱表面熱流密度較高,加熱表面被汽膜周期性覆蓋導(dǎo)致的;第IV 階段,臨界熱流密度發(fā)生前,熱電偶溫度振蕩明顯,溫度振蕩頻率明顯增高,并且溫度振蕩幅度難以穩(wěn)定,幅度越來越高。如圖6 所示,2 180 s左右,熱電偶溫升超過30 ℃,認為此時發(fā)生臨界熱流密度,之后迅速切斷加熱電源。

    圖6 波動工況下TB25 溫度變化

    表2 列出了平均質(zhì)量流速460 kg/(m2·s)、入口溫度90.5 ℃左右、波動幅度0~17.3%、波動周期0~100 s 時臨界熱流密度數(shù)據(jù)。其中波動振幅0、波動周期0 s 代表流量恒定條件。由此可見,流量波動可導(dǎo)致臨界熱流密度降低,降低幅度與波動振幅及周期有關(guān)。

    表2 流量波動條件對臨界熱流密度的影響

    圖7 給出了無波動以及波動振幅17.3%條件下,波動周期對臨界熱流密度的影響。波動周期從50 s 增加到100 s,臨界熱流密度降低幅度由4.3%增加到8.0%。

    圖8 給出了無波動以及波動周期100 s 條件下,波動振幅對臨界熱流密度的影響。波動振幅從10.8%增加到17.3%,臨界熱流密度降低幅度由6.4%增加到8.0%。

    圖7 波動周期對臨界熱流密度影響

    圖8 波動振幅對臨界熱流密度影響

    以上研究結(jié)果表明,流量波動條件可在一定程度上降低臨界熱流密度,因此,在IVR-ERVC 保溫層流道結(jié)構(gòu)設(shè)計中,因盡量考慮避免發(fā)生流動不穩(wěn)定工況。

    4 結(jié)論

    本文針對IVR-ERVC 流動通道內(nèi)可能發(fā)生的流動不穩(wěn)定性導(dǎo)致臨界熱流密度降低的現(xiàn)象,建立了機理性試驗臺架,試驗研究了IVR-ERVC 流動通道發(fā)生流動不穩(wěn)定性時,流量波動振幅、周期范圍內(nèi)、流量波動條件對臨界熱流密度的影響,結(jié)果表明:

    1)流量均值相同時,由于流量周期性減少和增加,流量波動條件導(dǎo)致臨界熱流密度降低。

    2)臨界熱流密度降低幅度與流量波動周期、振幅有關(guān),波動振幅越大。周期越長,臨界熱流密度降低幅度越大,本試驗范圍內(nèi),流量波動導(dǎo)致的臨界熱流密度降低幅度可達8%。

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