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    地震高烈度區(qū)隧道軟硬圍巖交接段減震層減震效果分析

    2020-08-27 02:30:12崔光耀麻建飛
    關(guān)鍵詞:剪應(yīng)力主應(yīng)力安全系數(shù)

    崔光耀,麻建飛,肖 劍

    (1.北方工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院,北京 100144;2.中冶交通建設(shè)集團(tuán)有限公司,北京 100011)

    0 引言

    隨著我國(guó)西部山區(qū)軌道交通快速發(fā)展,越來越多的鐵路隧道需要穿越地震高烈度區(qū),而這些隧道中往往出現(xiàn)軟硬圍巖交接段。因此,為了提高地震高烈度區(qū)隧道抗震設(shè)防性能,對(duì)地震高烈度區(qū)軟硬圍巖交接段減震層減震技術(shù)研究是非常有必要的。

    目前國(guó)內(nèi)外專家、學(xué)者對(duì)于隧道減震層減震技術(shù)研究主要有:對(duì)隧道減震層減震機(jī)制的研究[1-4],對(duì)于高烈度地震區(qū)跨斷層隧道的減震技術(shù)研究[5-8],對(duì)處于黏滑帶、高巖溫隧道的減震層研究[9-10]。上述專家、學(xué)者的研究主要集中在減震層減震機(jī)理、跨越斷層及破碎帶等隧道減震效果等方面,對(duì)地震高烈度區(qū)隧道軟硬圍巖交接段減震層的減震技術(shù)研究較少。

    本文以某鐵路隧道為研究背景,利用有限元差分軟件對(duì)地震高烈度區(qū)隧道軟硬圍巖交接段減震層減震技術(shù)進(jìn)行了研究,研究結(jié)果可為類似工程抗震設(shè)防及后期運(yùn)營(yíng)提供參考。

    1 某鐵路隧道軟硬圍巖交接段概況

    1.1 地質(zhì)條件

    該鐵路隧道地處青、藏、滇、緬、印尼巨型“歹”字型構(gòu)造西支中段與三江經(jīng)向構(gòu)造帶中南段及南嶺緯向構(gòu)造帶西延部分的復(fù)合部位。隧址區(qū)主要穿越全風(fēng)化變粒巖、強(qiáng)風(fēng)化變粒巖、中等風(fēng)化變粒巖,全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化變粒巖圍巖級(jí)別以Ⅳ、Ⅴ級(jí)為主,中等風(fēng)化變粒巖圍巖以Ⅲ、Ⅳ級(jí)為主。該標(biāo)段工程區(qū)地震動(dòng)峰值加速度為0.20g,地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45 s,抗震設(shè)防烈度為8度。

    1.2 支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    該鐵路隧道軟硬圍巖交接段支護(hù)結(jié)構(gòu)采用復(fù)合式襯砌,曲墻帶仰拱式。初支采用C25噴射混凝土,厚度25 cm,二次襯砌采用C25模注混凝土,厚度為45 cm。

    2 研究情況

    2.1 計(jì)算模型

    結(jié)合該鐵路隧道工程資料,建立有限差分計(jì)算模型,模型為彈塑性模型,屈服準(zhǔn)測(cè)取Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則。隧道縱向開挖深度取100 m,左右兩側(cè)寬度均取5~8倍洞徑,約為50 m,隧道埋深取50 m,隧道底部基巖厚度取從模型底部往上20 m。模型上、下盤分別為Ⅴ和Ⅲ級(jí)圍巖,軟硬圍巖交接面傾角為68°,與隧道正交。

    計(jì)算模型的約束條件為:靜力計(jì)算時(shí)模型上部邊界無約束,模型四周與下邊界全約束,下邊界與上邊界無約束;動(dòng)力計(jì)算時(shí)底部采用靜態(tài)邊界,模型四周采用自由場(chǎng)邊界。計(jì)算模型如圖1所示。

    圖1 計(jì)算模型圖Fig.1 Calculation model

    2.2 計(jì)算參數(shù)

    隧道工程中減震層常選用海綿橡膠板、泡沫混凝土及瀝青砂等材料。減震層與防水板施設(shè)于初支和二襯之間,兩者共同鋪設(shè)于初支內(nèi)表面。本文選用工程中常用的海綿橡膠板作為減震層材料,圍巖物理力學(xué)參數(shù)由地勘資料提供,計(jì)算材料見表1所示。

    表1 計(jì)算參數(shù)

    2.3 計(jì)算工況

    為研究隧道軟硬圍巖交接段減震層施設(shè)不同位置減震效果的差異,計(jì)算工況分別取不設(shè)置減震層(工況1)、初支與圍巖之間設(shè)置減震層(工況2)和初支與二襯之間設(shè)置減震層(工況3),如表2所示,以工況1為參照對(duì)比分析施加減震層后結(jié)構(gòu)的位移、應(yīng)力、內(nèi)力等變化。減震層厚度取10 cm[1]。

    表2 計(jì)算工況

    2.4 動(dòng)力參數(shù)

    模型中模擬力學(xué)阻尼采用局部阻尼,阻尼系數(shù)為0.157 1。常規(guī)動(dòng)力加載,三個(gè)方向(x,y,z)的地震波通過模型底部往上部結(jié)構(gòu)傳遞。本隧道抗震設(shè)防烈度為8度,地震動(dòng)峰值加速度為0.20g,地震波選取四川臥龍站加速度波,按9度地震烈度標(biāo)準(zhǔn)化,持續(xù)時(shí)間為15 s。使用濾波軟件對(duì)地震波進(jìn)行濾波和基線矯正處理,處理后的地震波加速度時(shí)程曲線(以x方向?yàn)槔?如圖2所示。

    圖2 加速度時(shí)程曲線Fig.2 Acceleration time history curve

    2.5 測(cè)點(diǎn)布置

    本模型中沿隧道縱向取7個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,Ⅲ級(jí)圍巖和Ⅴ級(jí)圍巖交接面處為S4監(jiān)測(cè)斷面,前后各取3個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,間隔10 m,監(jiān)測(cè)斷面布置如圖3所示。在各監(jiān)測(cè)斷面的拱頂、右拱肩、右邊墻、右拱腳、仰拱、左拱腳、左邊墻、左拱肩8個(gè)位置設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn),監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖4所示。

    圖3 監(jiān)測(cè)斷面布置Fig.3 Monitoring section layout

    圖4 測(cè)點(diǎn)布置Fig.4 Arrangement of measuring points

    3 減震效果分析

    分別提取三種工況下二襯結(jié)構(gòu)的位移、主應(yīng)力、最大剪應(yīng)力和結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析結(jié)果,以工況1(不設(shè)置減震層)為參照,計(jì)算設(shè)置了減震層的兩種工況下的結(jié)構(gòu)位移、主應(yīng)力、最大剪應(yīng)力和結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化,由此得到減震層的減震效果。

    3.1 結(jié)構(gòu)位移分析

    三種計(jì)算工況下的二襯結(jié)構(gòu)位移云圖如圖5~圖6所示,施加了減震層后二襯結(jié)構(gòu)位移變化及減震層減震效果見表3所示。

    圖5 二襯結(jié)構(gòu)橫向位移云圖Fig.5 Lateral displacement cloud diagram of secondary lining

    圖6 二襯結(jié)構(gòu)豎向位移云圖Fig.6 Vertical displacement cloud diagram of secondary lining

    由圖5、圖6可知,二襯結(jié)構(gòu)豎向位移最大值發(fā)生在軟硬圍巖交接段的Ⅴ級(jí)圍巖部分末端,二襯結(jié)構(gòu)的橫向位移最大值發(fā)生在軟硬圍巖交接段Ⅴ級(jí)圍巖部分拱腳處。提取結(jié)構(gòu)的各工況下的結(jié)構(gòu)位移最大值,計(jì)算結(jié)構(gòu)位移表示的減震效果并匯總至表3,計(jì)算公式如下:

    (1)

    式中:ρD——結(jié)構(gòu)最大位移減震效果;

    D前——未采用減震層的結(jié)構(gòu)的最大位移;

    D后——采用減震層后結(jié)構(gòu)的最大位移。

    表3 二襯結(jié)構(gòu)橫、豎向位移

    由表3可知,二襯結(jié)構(gòu)位移最大值相較于工況1(不施加減震層),工況2(減震層施加于初支和圍巖之間)二襯結(jié)構(gòu)橫向位移最大值減小4.74 mm,減震效果為25.16%,豎向位移最大值減小1.21 mm,減震效果為6.82%;工況3(減震層施加于初支和二襯之間)橫向位移最大值減小0.15 mm,減震效果為0.79%,豎向位移最大值減小0.11 mm,減震效果為0.62%。減震層施設(shè)于初支與圍巖之間的減震效果優(yōu)于減震層施設(shè)于初支和二襯之間。

    3.2 結(jié)構(gòu)主應(yīng)力分析

    三種工況下二襯結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力云圖和最小主應(yīng)力云圖如圖7所示。

    圖7 二襯結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力云圖Fig.7 Maximum principal stress cloud diagram of the secondary lining

    由圖7可知,二襯結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力最大值發(fā)生在軟硬圍巖交接段的交接面處。工況1(未施加減震層)時(shí)最大主應(yīng)力最大值發(fā)生在結(jié)構(gòu)拱頂和仰拱處,施加了減震層后,工況2和工況3最大主應(yīng)力最大值則只發(fā)生在二襯結(jié)構(gòu)的拱頂處。

    由圖8可知,最小主應(yīng)力最大值發(fā)生在二襯結(jié)構(gòu)拱頂和仰拱處,施加了減震層后,工況2和工況3最小主應(yīng)力最大值在云圖上的集中區(qū)域明顯減小。

    圖8 二襯結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力云圖Fig.8 Minimum principal stress cloud diagram of the secondary lining

    以工況1為參照,計(jì)算工況2和工況3的最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力變化值和減震效果并匯總至表4,主應(yīng)力所表示的減震效果計(jì)算公式為:

    (2)

    式中:ρσ——主應(yīng)力減震效果;

    σ前——未采用減震層的結(jié)構(gòu)的主應(yīng)力極值;

    σ后——采用了減震層后結(jié)構(gòu)的主應(yīng)力極值。

    表4 二襯結(jié)構(gòu)主應(yīng)力

    由表4可知,相比于不設(shè)置減震層,設(shè)置減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力均有明顯的減小。結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力最大值在工況2、工況3分別減小8.9 MPa、10.03 MPa,減震效果分別為60.46%、68.14%;結(jié)構(gòu)最小主應(yīng)力最大值在工況2、工況3下分別減小12.21 MPa、2.83MPa,減震效果為54.65%、12.71%。

    3.3 結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力

    三種工況下二襯結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力云圖如圖9所示。

    圖9 二襯結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力云圖Fig.9 Cloud diagram of the maximum shear stress of the secondary lining

    由圖9可知,二襯結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力最大值集中在軟硬圍巖交接段交接面處的拱腳處及軟巖(Ⅴ級(jí)圍巖)段拱腳處,在施加了減震層后,工況2最大剪應(yīng)力最大值只集中在軟硬圍巖交接面處拱腳位置處,工況3最大剪應(yīng)力最大值則依舊集中于軟硬圍巖交接面處的拱腳處和軟巖(Ⅴ級(jí)圍巖)拱腳處。工況2和工況3在施加減震層后最大剪應(yīng)力最大值的集中區(qū)域范圍相較于不施加減震層的工況1均有所減小,且工況2 的變化幅度要明顯優(yōu)于工況3。

    以工況1為參照,結(jié)合二襯結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力云圖,計(jì)算結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力變化和相對(duì)工況1的變化范圍,由公式(3)計(jì)算剪應(yīng)力所表示的減震效果,計(jì)算結(jié)果見表5。

    (3)

    式中:ρτ——最大剪應(yīng)力減震效果;

    τ前——未采用減震層的結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力;

    τ后——采用了減震層后結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力。

    由表5可知,相比于不設(shè)置減震層的工況1,施設(shè)了減震層的工況2和工況3二襯結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力的最大值均有明顯減小,工況2、工況3的最大剪應(yīng)力最大值相比于工況1減小9.53 MPa、5.1 MPa,減震效果分別為66.97%、38.84%。

    表5 二襯結(jié)構(gòu)最大剪應(yīng)力

    由以上分析可知,對(duì)于二襯結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力,在初支和圍巖之間施設(shè)減震層的效果明顯優(yōu)于在初支和二襯之間設(shè)置減震層。

    3.4 結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析

    提取不同工況下各監(jiān)測(cè)面二襯結(jié)構(gòu)的內(nèi)力數(shù)據(jù),利用公式(4)、(5)計(jì)算不同時(shí)步下的8個(gè)測(cè)點(diǎn)的最小安全系數(shù)[11],取監(jiān)測(cè)面測(cè)點(diǎn)的最小安全系數(shù)的最小值,繪制二襯結(jié)構(gòu)最小安全系數(shù)圖如圖10所示。

    二襯結(jié)構(gòu)安全系數(shù)計(jì)算公式:

    KN≤φαRabh

    (4)

    (5)

    式中:K——安全系數(shù);

    N——軸向力/kN;

    φ——構(gòu)件縱向彎曲系數(shù);

    α——軸向力偏心影響系數(shù);

    Ra——混凝土抗壓極限強(qiáng)度;

    Rl——混凝土抗拉極限強(qiáng)度;

    b——截面寬度,取1 m;

    h——截面厚度。

    圖10 二襯結(jié)構(gòu)各監(jiān)測(cè)斷面最小安全系數(shù)Fig.10 Minimum safety factor for each monitoring section of the secondary lining

    由圖10可知:

    (1)三種工況下最小安全系數(shù)的最小值均出現(xiàn)在軟硬圍巖(Ⅴ級(jí)圍巖)段的S7監(jiān)測(cè)面,最小安全系數(shù)的最大值均出現(xiàn)在硬巖段的S1斷面處。

    (2)相較于工況1(無減震層),施加了減震層的工況2和工況3的最小安全系數(shù)有明顯提升,且工況2(減震層施設(shè)于初支于圍巖之間)的減震效果明顯優(yōu)于工況3(減震層施設(shè)于初支與二襯)的減震效果。

    由結(jié)構(gòu)內(nèi)力和最小安全系數(shù)圖,以工況1為參照,計(jì)算在施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)減震效果,計(jì)算公式見公式(6),計(jì)算結(jié)果見表6。

    (6)

    式中:ρK——安全系數(shù)減震效果;

    K前——未采用減震層的結(jié)構(gòu)最小安全系數(shù);

    K后——采用減震層后結(jié)構(gòu)最小安全系數(shù)。

    表6 二襯結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)斷面最小安全系數(shù)

    由表6可知,相比于無減震層的工況1,施加了減震層的工況2 和工況3的監(jiān)測(cè)斷面的最小安全系數(shù)的最小值均有明顯增大。減震層施設(shè)于圍巖和初支之間的工況2的最小安全系數(shù)減震效果為45.90%~58.71%,減震層設(shè)置于初支與二襯之間的工況3的監(jiān)測(cè)斷面最小安全系數(shù)的減震效果為29.51%~51.66%。

    4 結(jié)論

    (1)施加減震層后隧道二襯的結(jié)構(gòu)最大位移、主應(yīng)力、剪應(yīng)力及結(jié)構(gòu)內(nèi)力均有所減小,都起到了不同程度的減震效果;

    (2)結(jié)構(gòu)位移方面,在初支和圍巖之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的橫向位移、豎向位移分別減小25.16%、6.82%,在初支和二襯之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的橫向位移、豎向位移分別減小0.79%、0.62%;對(duì)于結(jié)構(gòu)位移的影響,減震層施加于圍巖和初支間的減震效果要優(yōu)于施加于初支和二襯之間的減震效果;

    (3)結(jié)構(gòu)主應(yīng)力方面,在初支和圍巖之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力分別減小60.46%、54.65%,在初支和二襯之間施加了減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力分別減小68.14%、12.71%;對(duì)于結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)力的影響,減震層施加于初支和二襯之間的效果要略優(yōu)于施加于初支與圍巖之間,對(duì)于結(jié)構(gòu)的最小主應(yīng)力,減震層施加于初支和圍巖之間的減震效果要優(yōu)于減震層施加于初支和二襯之間的效果。

    (4)結(jié)構(gòu)剪應(yīng)力方面,在初支和圍巖之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力減小66.97%,在初支和二襯之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最大剪應(yīng)力減小35.84%;對(duì)于結(jié)構(gòu)的剪應(yīng)力,減震層施設(shè)于初支和圍巖的減震效果要優(yōu)于減震層施設(shè)于初支和二襯之間;

    (5)結(jié)構(gòu)內(nèi)力方面,在初支和圍巖之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最小安全系數(shù)的最小值增大45.90%~58.71%,在初支和二襯之間施加減震層后二襯結(jié)構(gòu)的最小安全系數(shù)的最小值增大29.51%~51.66%;結(jié)構(gòu)內(nèi)力方面,減震層施加于圍巖與初支之間的減震效果要優(yōu)于減震層施加于初支與二襯之間;

    (6)綜上所述,地震高烈度區(qū)隧道軟硬圍巖交接段在初支和圍巖之間設(shè)置減震層的減震效果優(yōu)于在初支和二襯之間設(shè)置減震層的減震效果。

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