擾動(dòng)影響內(nèi)錯(cuò)抽巷錨網(wǎng)優(yōu)化支護(hù)技術(shù)研究

張之慧

（陽泉煤業(yè)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司一礦， 山西 陽泉 045008）

1 巷道條件

陽煤一礦81303 工作面，地面標(biāo)高1122～1224m，井下標(biāo)高634～683 m。81303 內(nèi)錯(cuò)抽巷，用作回采時(shí)專用回風(fēng)，全巖巷道。巖層煤層傾角最大11°，最小2°，一般為4°左右。81303 內(nèi)錯(cuò)抽巷位于15 號(hào)煤層上方8 m 處，與81303 回風(fēng)巷、81301 回采面保護(hù)煤柱的水平距離分別為25 m、40 m，與81303 高抽巷的水平距離為35 m，巷道布置平面如圖1。

81303 內(nèi)錯(cuò)抽巷位于K2 石灰?guī)r上部黑色泥巖層中，直接頂為深灰色泥巖，平均厚度2.7 m；之上是黑色泥巖，平均厚度7.66 m；基本頂為灰?guī)r，致密堅(jiān)硬；底板為K2 石灰?guī)r，強(qiáng)度高、厚度大。

圖1 巷道布置平面圖

進(jìn)行地質(zhì)力井下原位測(cè)試，測(cè)得最大、最小水平主應(yīng)力、垂直應(yīng)力分別為10.8 MPa、6.1 MPa、4.8 MPa，最大主應(yīng)力方向N45.1°E，量值上屬于中應(yīng)力區(qū)。相互垂直的主應(yīng)力差值達(dá)到4.7 MPa，圍巖偏應(yīng)力作用顯著。

2 支護(hù)現(xiàn)狀與存在的問題

2.1 原支護(hù)參數(shù)

頂板錨桿采用Ф20 mm×2 000 mm 圓鋼麻花錨桿，配套BHW235/210/4-3900-5 的W 鋼帶，每排布置5（或3）根，間距900 mm，排距900 mm。規(guī)格MSCK2330+Z2330 雙速樹脂錨固劑，預(yù)緊扭矩不低于150 N·m。錨索采用Ф21.6 mm×5 200 mm 鋼絞線，每隔一排布置2 根，與錨桿同排布置，分別在第2、第4 孔，錨索配套托板為長(zhǎng)400 mm 的12 號(hào)槽鋼+200 mm×100 mm×12 mm 小墊片，規(guī)格為MSCK2360+Z2360 雙速樹脂錨固劑；錨索間距1 800 mm，排距1 800 mm，錨索預(yù)緊力不小于170 kN[1-2]。巷幫每幫每排布置3 根，間距900 mm，排距900 mm，預(yù)緊扭矩不低于120 N·m，其余同頂板錨桿，支護(hù)布置見圖2。

圖2 原支護(hù)斷面圖（單位：mm）

2.2 變形破壞與問題分析

內(nèi)錯(cuò)抽巷后巷大部分區(qū)段圍巖變形嚴(yán)重，片幫、底臌劇烈，中間打設(shè)很多木柱進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)；分析原因主要是初期支護(hù)強(qiáng)度較弱、剛度較低，加之受到附近81303 回風(fēng)巷的掘進(jìn)擾動(dòng)影響，圍巖存有明顯安全隱患，現(xiàn)場(chǎng)變形如圖3。

圖3 現(xiàn)場(chǎng)變形圖

1）支護(hù)系統(tǒng)剛度偏低。錨桿、錨索預(yù)緊力偏低，支護(hù)應(yīng)力場(chǎng)較小，不利于形成有效的支護(hù)承載結(jié)構(gòu)[3-4]；同時(shí)，圍巖風(fēng)化嚴(yán)重，容易出現(xiàn)錨桿錨索后空或破碎片幫現(xiàn)象，造成巷道失穩(wěn)破壞。

2）支護(hù)材料匹配不合理，整體支護(hù)效果較差。采用槽鋼或面積較小的平鋼板進(jìn)行護(hù)表支護(hù)，強(qiáng)度與錨桿錨索承載能力不匹配，護(hù)表面積較小，在松軟破碎圍巖處發(fā)生頂幫變形[5]。

3）頂板錨桿支護(hù)返工率高，影響支護(hù)進(jìn)度。巖石巷道，采用放炮破巖成巷，成型較差，表面不平整，使得錨桿支護(hù)貼頂和預(yù)緊力施加較為困難，導(dǎo)致施工返工率高，影響施工進(jìn)度[6]。

3 巷道支護(hù)優(yōu)化原則

1）改善施工方案和工藝，優(yōu)化支護(hù)方案。采用便于施加較高預(yù)緊力的短錨索進(jìn)行巷道支護(hù)，通過優(yōu)選支護(hù)材料和支護(hù)參數(shù)，改善施工工藝，提高支護(hù)效果。

2）提高支護(hù)系統(tǒng)剛度。錨索支護(hù)的主要要求就是高預(yù)應(yīng)力，從而實(shí)現(xiàn)整體支護(hù)強(qiáng)度和剛度，實(shí)現(xiàn)對(duì)頂板的受力改善[7]。

3）優(yōu)化支護(hù)配件，改善支護(hù)狀態(tài)。支護(hù)是系統(tǒng)的整體設(shè)計(jì)，包括支護(hù)材料及各種配件，只有支護(hù)系統(tǒng)齊全完善，才能形成較好的支護(hù)效果。

4 擾動(dòng)影響內(nèi)錯(cuò)抽巷支護(hù)方案

頂板錨索Φ17.8 mm、1×7 股高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，長(zhǎng)度42 00 mm，配套W 鋼帶，寬度280 mm， 厚 度 4 mm， 長(zhǎng) 度 4 200 mm； 規(guī) 格MSCK2340+Z2380 雙速樹脂錨固劑，經(jīng)緯網(wǎng)護(hù)頂，材料為10 號(hào)鐵絲，網(wǎng)孔規(guī)格50 mm×50 mm，搭接相連；300 mm×280 mm×12 mm 高強(qiáng)度可調(diào)心W 型托板及配套調(diào)心球墊，兩凹槽間距210 mm；每排5根，間距950 mm，排距900 mm；垂直頂板布置（允許5°誤差），初始張拉不低于230 kN。

巷幫錨桿為20 號(hào)左旋無縱筋螺紋鋼，長(zhǎng)度2.0 m，桿尾螺紋M22，規(guī)格MSCK2330+Z2350 雙速樹脂錨固劑；鉆頭直徑為28 mm，錨固長(zhǎng)度1 100 mm；配套150 mm×150 mm×10 mm 拱形錨桿托板和450 mm×280 mm×4 mm 的W 型鋼護(hù)板；經(jīng)緯網(wǎng)護(hù)頂，材料為10 號(hào)鐵絲，網(wǎng)孔規(guī)格50 mm×50 mm，搭接相連；每排每幫2 根，排距900 m，間距1 000 mm；垂直頂板布置（允許5°誤差）；錨桿預(yù)緊扭矩要求介于300～500 N·m 之間。巷道支護(hù)斷面如圖4。

圖4 巷道留頂煤支護(hù)布置圖（單位：mm）

5 礦壓監(jiān)測(cè)與效果評(píng)價(jià)

試驗(yàn)段巷道表面變形和錨索、錨桿受力監(jiān)測(cè)如圖5—圖7。巷道整體平整度和成型性較好，局部段出現(xiàn)小的鼓包下沉，頂板最大下沉量約33 mm，兩幫最大移近量約36 mm，圍巖變形占巷道尺寸比例較小，如圖5。

圖5 表面位移監(jiān)測(cè)

圖6 錨索受力監(jiān)測(cè)

圖7 錨桿受力監(jiān)測(cè)

如圖6，頂板錨索初始預(yù)緊力主要集中在120～220 kN 之間，基本達(dá)到高預(yù)緊力要求，后期部分錨索受力較大，掘進(jìn)期間最大受力進(jìn)300 kN；掘進(jìn)期間錨索受力在前3 d 內(nèi)迅速增大并達(dá)到平衡，之后基本維持不變。如圖8，巷幫錨桿初始預(yù)緊力介于40～90 kN 之間，隨著掘進(jìn)進(jìn)行，錨桿受力迅速增大，最大值約145 kN，局部段有震蕩，可能與圍巖應(yīng)力變動(dòng)有關(guān)[8]?？傊锏捞幱诜€(wěn)定狀態(tài)，圍巖變形和錨桿錨索受力也都處在允許范圍內(nèi)。從現(xiàn)場(chǎng)可知，除局部段有頂幫變形破碎外，其余均處于完整穩(wěn)定狀態(tài)。

6 結(jié)論

1）通過高預(yù)應(yīng)力短錨索支護(hù)優(yōu)化，改善施工工藝和支護(hù)材料，可有效解決擾動(dòng)影響內(nèi)錯(cuò)抽巷支護(hù)的難題，改善支護(hù)效果，保證巷道安全，為后期回采帶來便利，為類似條件巷道提供有利借鑒。

2）改進(jìn)支護(hù)構(gòu)件，可實(shí)現(xiàn)材料合理匹配，保證支護(hù)系統(tǒng)高預(yù)應(yīng)力的成功施加和有效擴(kuò)散，有利于巷道穩(wěn)定。

3）錨索支護(hù)施工可有效避免錨桿支護(hù)返工率弊端，提高掘進(jìn)效率。