深水鉆井水下井口穩(wěn)定性研究進(jìn)展*

楊 進(jìn) 李文龍 胡志強(qiáng) 殷啟帥 李舒展

（1.中國(guó)石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 北京 102249； 2.中國(guó)石化石油工程技術(shù)研究院 北京 100101）

自1947年美國(guó)首次提出水下井口概念以來(lái)，水下生產(chǎn)技術(shù)不斷發(fā)展并逐步應(yīng)用于深水油氣開(kāi)發(fā)領(lǐng)域［1］。水下井口裝置是水下生產(chǎn)系統(tǒng)的關(guān)鍵設(shè)備，主要包括套管、套管頭、井口套、套管懸掛器和密封總成等［2］。安裝井口后可以實(shí)現(xiàn)對(duì)套管的懸掛和密封，通過(guò)回接隔水管連接水下防噴器和浮式鉆井平臺(tái)，在平臺(tái)上就可以實(shí)現(xiàn)井底的壓力控制。隔水管的安裝在二開(kāi)固井后、三開(kāi)鉆進(jìn)開(kāi)始前，必須通過(guò)鉆具來(lái)實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程安裝，使其坐封于表層導(dǎo)管和表層套管上。深水淺層水下井口的安裝是鉆井成敗的關(guān)鍵，在井口安裝前后，均必須保證表層導(dǎo)管及表層套管的橫向、豎向穩(wěn)定，才能實(shí)現(xiàn)后續(xù)鉆進(jìn)作業(yè)的安全。如何保證井口快速準(zhǔn)確地安裝，又能保證其穩(wěn)定性滿足要求，對(duì)于降低鉆井成本，保障深水淺層建井安全具有非常重要的意義。

本文對(duì)水下井口安裝過(guò)程中出現(xiàn)的主要問(wèn)題進(jìn)行了分析，并對(duì)近年來(lái)國(guó)內(nèi)外井口穩(wěn)定性研究進(jìn)展進(jìn)行了總結(jié)，對(duì)提高井口穩(wěn)定性的特殊井口裝置系統(tǒng)進(jìn)行了分析，以期為我國(guó)深水鉆井井口穩(wěn)定性研究提供參考。

1 水下井口安裝可能出現(xiàn)的問(wèn)題

1）井口下沉。深水淺層地層成巖性差，地層強(qiáng)度低［3］。如果地層承載力不足，或者井口承受的載荷大于設(shè)計(jì)載荷，那么可能會(huì)導(dǎo)致井口下沉，或表層導(dǎo)管出泥高度不夠，給后續(xù)井口設(shè)備的安裝帶來(lái)困難，甚至導(dǎo)致井眼報(bào)廢。2014年，西非某深水井采用噴射法安裝表層導(dǎo)管過(guò)程，發(fā)生表層導(dǎo)管下沉事故，給后續(xù)鉆井作業(yè)帶來(lái)困難，造成巨大經(jīng)濟(jì)損失［4］。

2）井口傾斜。隔水管安裝后，由于浮動(dòng)鉆井平臺(tái)的漂移或環(huán)境載荷的影響，隔水管傳遞給井口較大的橫向、豎向載荷，在復(fù)雜載荷的共同作用下，導(dǎo)管可能會(huì)發(fā)生較大橫向彎曲變形，導(dǎo)致井口的垂直度不足，甚至可能導(dǎo)致嚴(yán)重的井口傾斜或者傾覆。

3）井口下入不到位。在表層導(dǎo)管?chē)娚湎氯脒^(guò)程中，如果由于噴射參數(shù)設(shè)計(jì)不當(dāng)，或者對(duì)地層參數(shù)的預(yù)測(cè)有偏差，可能會(huì)導(dǎo)致表層導(dǎo)管下入阻力過(guò)大，無(wú)法下至設(shè)計(jì)深度。一方面，無(wú)法保證其足夠的豎向承載力；另一方面，導(dǎo)致表層導(dǎo)管出泥高度過(guò)高，橫向穩(wěn)定性差，給井口的穩(wěn)定性埋下長(zhǎng)期的隱患。

2 井口穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀

2.1 豎向穩(wěn)定性

井口的豎向穩(wěn)定性主要體現(xiàn)在，是否會(huì)出現(xiàn)由于豎向承載力不足引起的井口下沉問(wèn)題，當(dāng)表層導(dǎo)管的豎向摩擦力小于井口的載荷時(shí)，就會(huì)引起豎向下沉［5］。井口下沉可能出現(xiàn)在噴射作業(yè)結(jié)束后送入工具解脫時(shí)，和下入套管后固井作業(yè)時(shí)。表層導(dǎo)管受力如圖1所示，在進(jìn)行豎向穩(wěn)定性分析時(shí)，一般不考慮水平受力的影響。噴射完成后，為了繼續(xù)鉆進(jìn)需要解脫送入工具，此時(shí)，噴射完成后承載力較小，井口載荷全部由表層導(dǎo)管承擔(dān)，載荷包括導(dǎo)管濕重、井口頭濕重、防塵板濕重和送入工具濕重。另一方面，在二開(kāi)固井時(shí)一般被認(rèn)為是井口最危險(xiǎn)工況，此時(shí)井口載荷最大，固井還未完成，僅由表層導(dǎo)管提供承載力，且承載力還沒(méi)有恢復(fù)到足夠大。其中，豎向最大載荷包括：井口豎向載荷、表層導(dǎo)管濕重、井口頭濕重、防沉板濕重、表層套管濕重、固井管柱濕重、固井水泥漿濕重、表層套管送入工具濕重等。而表層導(dǎo)管極限承載力與時(shí)間、地層抗剪強(qiáng)度、導(dǎo)管尺寸有關(guān)，可表示為［4］

式（1）中：F為表層導(dǎo)管極限承載力，k N；D為導(dǎo)管外徑，m；Su為地層原始不排水抗剪強(qiáng)度，kPa；A為表層導(dǎo)管橫截面積，m2；q為導(dǎo)管底部單位面積的樁端阻力，kPa，由于表層導(dǎo)管橫截面積相對(duì)于側(cè)面面積來(lái)說(shuō)較小，一般樁端阻力可以忽略；αt為土體排水抗剪強(qiáng)度的恢復(fù)力系數(shù)，無(wú)量綱；L為表層導(dǎo)管長(zhǎng)度，m。

圖1 導(dǎo)管豎向受力圖Fig.1 Vertical force of conductor

Jeanjean［6］根據(jù)分析已有的噴射下導(dǎo)管的承載力數(shù)據(jù)，第1次給出了恢復(fù)力系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式為

式（2）中：t為等待時(shí)間，d。后來(lái)的學(xué)者多沿用此公式進(jìn)行表層導(dǎo)管?chē)娚涑休d力的計(jì)算。

周波等［7］考慮排量、鉆頭伸出量等因素，對(duì)表層導(dǎo)管的實(shí)時(shí)承載力模型進(jìn)行了如下改進(jìn)：

式（3）中：V0為最小噴射破土及攜巖排量，m3／min；V為表層導(dǎo)管下入過(guò)程平均排量，m3／min；di為表層導(dǎo)管內(nèi)徑，m；do為表層導(dǎo)管外徑，m；l為噴射安裝表層導(dǎo)管過(guò)程鉆頭伸出量，m；θ為水射流擴(kuò)散角，（°）；t為表層導(dǎo)管靜置時(shí)間，h。

影響豎向穩(wěn)定性的主要參數(shù)主要有：

1）抗剪強(qiáng)度。抗剪強(qiáng)度是表層導(dǎo)管設(shè)計(jì)時(shí)的關(guān)鍵參數(shù)之一，可以根據(jù)隨鉆測(cè)量資料和淺層土質(zhì)調(diào)查資料獲得［8-9］?？辜魪?qiáng)度參數(shù)將會(huì)直接影響表層導(dǎo)管的豎向承載力，也是后續(xù)橫向承載力計(jì)算的基礎(chǔ)?？梢酝ㄟ^(guò)土質(zhì)調(diào)查資料擬合獲得抗剪強(qiáng)度上限、下限、設(shè)計(jì)抗剪強(qiáng)度，一般可以獲得抗剪強(qiáng)度隨深度變化的線性擬合方程，再根據(jù)設(shè)計(jì)抗剪強(qiáng)度計(jì)算表層導(dǎo)管極限承載力。

2）表層導(dǎo)管入泥深度。一般來(lái)說(shuō)，入泥深度過(guò)小，可能會(huì)引起承載力不足，因此，最小入泥深度是深水淺層鉆井最重要的參數(shù)之一，在噴射作業(yè)前都會(huì)根據(jù)臨井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行導(dǎo)管最小入泥深度的設(shè)計(jì)。另一方面，入泥深度越大，豎向承載力越大，但是如果入泥深度過(guò)深，可能會(huì)導(dǎo)致噴射不到位。我國(guó)南海大部分深水井井口入泥深度在60～90 m。許云錦等［10］計(jì)算了表層導(dǎo)管的最小和最大入泥深度，提出設(shè)計(jì)表層導(dǎo)管的入泥深度應(yīng)該在這一范圍內(nèi)。陸續(xù)有學(xué)者分析了不同工況下的表層導(dǎo)管入泥深度［11-18］。

3）靜置時(shí)間。靜置時(shí)間包括2個(gè)，一是導(dǎo)管送入工具解脫時(shí)的靜置時(shí)間，二是固井前的靜置時(shí)間。根據(jù)上述分析，淺層土質(zhì)在噴射后，抗剪強(qiáng)度會(huì)隨著時(shí)間的變化而緩慢恢復(fù)。如果靜置時(shí)間過(guò)短，承載力不足，可能引起導(dǎo)管下沉；如果靜置時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，則降低作業(yè)時(shí)效，增加經(jīng)濟(jì)成本［19］。Zhou Bo等［20］通過(guò)實(shí)例分析，計(jì)算不同時(shí)間導(dǎo)管承載力與工況載荷，得出表層導(dǎo)管?chē)娚涞轿缓笾了腿牍ぞ呓饷撉暗撵o置時(shí)間應(yīng)不少于3 h，噴射到位后至二開(kāi)套管固井前的靜置時(shí)間應(yīng)不少于120 h。

4）導(dǎo)管參數(shù)。深水常用表層導(dǎo)管包括φ914.4 mm×25.4 mm，φ762 mm×38.1 mm，φ762 mm×25.4 mm，φ762 mm×38.1 mm，一般在淺部安裝2～3根壁厚38.1 mm的導(dǎo)管，由于其抗彎剛度大，可以抵抗較大彎矩，深部安裝壁厚25.4 mm的導(dǎo)管。根據(jù)公式，φ914.4 mm表層導(dǎo)管要比φ762 mm表層導(dǎo)管的承載力更大，但是其自重的區(qū)別不大，所以外徑大的表層導(dǎo)管，承載力會(huì)明顯提高；壁厚大的表層導(dǎo)管，承載力比同外徑壁厚小的表層導(dǎo)管要略小。在Campus盆地超過(guò)2 000 m水深鉆探時(shí)，噴射鉆φ762 mm導(dǎo)管時(shí)出現(xiàn)導(dǎo)管旋轉(zhuǎn)問(wèn)題，導(dǎo)致井口不穩(wěn)定，通過(guò)使用φ914.4 mm導(dǎo)管才解決這個(gè)問(wèn)題［21］，導(dǎo)管旋轉(zhuǎn)問(wèn)題雖然不是豎向穩(wěn)定性的范疇，但也是由于環(huán)向側(cè)摩阻力小于井口載荷而引起的，可以通過(guò)增大導(dǎo)管外壁面積來(lái)避免。

5）其他。除了以上參數(shù)，鉆頭伸出量［7，22］、水力參數(shù)［23-24］、鉆壓鉆速［25］等均可對(duì)井口承載力產(chǎn)生影響，都需要進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

2.2 橫向穩(wěn)定性

橫向穩(wěn)定性問(wèn)題主要是指井口在巨大的彎矩、軸向力、橫向力載荷下，有可能出現(xiàn)較大橫向偏移，甚至引起井口傾覆。橫向失穩(wěn)主要發(fā)生在防噴器和隔水管安裝以后，表層導(dǎo)管、表層套管、固井水泥共同作為承載對(duì)象。相比于豎向穩(wěn)定性，套管柱的橫向受力更為復(fù)雜，如圖2所示。

圖2 深水鉆井導(dǎo)管和表層套管受力示意圖Fig.2 Deep water conductor and surface casing force diagram

蘇堪華［26］對(duì)水下井口的穩(wěn)定性進(jìn)行了系統(tǒng)的研究，考慮了隔水管頂張力、鉆井船漂移、鉆井液密度、導(dǎo)管尺寸等眾多參數(shù)的影響。管志川等［27］根據(jù)受力平衡關(guān)系給出了表層導(dǎo)管經(jīng)典橫向撓曲方程為

式（4）中：EI為套管柱的抗彎剛度，k N·m2；N為套管柱所受軸向力，k N；p為橫向單位面積地基反力，k N·m2；D為套管柱的外徑，m。需要注意的是，分析井口的橫向穩(wěn)定性時(shí)必須考慮豎向軸力的變化，軸力變化可以根據(jù)上節(jié)中豎向承載力來(lái)計(jì)算。對(duì)于橫向地基承載力，不同的樁土接觸力類(lèi)型對(duì)應(yīng)不同的計(jì)算方法，常用的是彈塑性地基反力法，又稱(chēng)p-y曲線法。由于它可以描述管柱和淺層土之間的非線性特征，比其他方法更準(zhǔn)確分析管柱的橫向承載力。在沒(méi)有試驗(yàn)資料的情況下，可以參考該規(guī)范提供的理論公式計(jì)算黏土、砂土的p-y曲線。通過(guò)計(jì)算發(fā)現(xiàn)，表層導(dǎo)管所受彎矩、橫向剪力隨著深度迅速下降，表層導(dǎo)管的彎矩、橫向偏移主要集中在泥線以下30 m以內(nèi)［27］。

影響橫向穩(wěn)定性的主要參數(shù)主要有：

1）導(dǎo)管參數(shù)的影響。由于大直徑大壁厚導(dǎo)管的抗彎剛度大，在受彎發(fā)生橫向偏移時(shí)，顯然其受到的橫向承載力也越大，在承受外載時(shí)，橫向偏移和轉(zhuǎn)角越小，管志川等［27］的計(jì)算結(jié)果也證實(shí)了這一點(diǎn)。

2）井口出泥高度的影響。管志川等［27］的研究結(jié)果表明，井口距泥線距離越高，管柱的橫向位移及彎矩越大，所以海底泥線處的沖刷對(duì)套管的橫向承載力有很大影響。張偉國(guó)等［28］提出了導(dǎo)管允許高度與井口傾斜角相互關(guān)系的計(jì)算方法和模型，以表層導(dǎo)管或表層套管屈服為極限條件，通過(guò)數(shù)值模擬得出了隨著井口傾斜角的增加，井口出泥高度隨之下降，且二者之間近似二次曲線關(guān)系。即井口高度越大，井口穩(wěn)定性越差，越容易引起表層導(dǎo)管的橫向失效。

3）樁土接觸模型的影響。Wang Yanbin等［29-30］通過(guò)ABAQUES軟件，在計(jì)算軸向力時(shí)考慮庫(kù)倫摩擦模型和古德曼單元接觸模型，計(jì)算橫向穩(wěn)定性時(shí)考慮接觸力學(xué)法和接觸面單元法，得出不同接觸模型會(huì)對(duì)計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生影響，建議使用不同的接觸模型來(lái)計(jì)算井口承載力性，以獲得相對(duì)保守和安全的設(shè)計(jì)。

Yan Wei等［31］根據(jù)應(yīng)用樁基礎(chǔ)理論，計(jì)算了樁土作用非線性彈簧單元的D-F參數(shù)。利用APDL語(yǔ)言連續(xù)分配不同深度土體的非線性彈簧參數(shù)，可以很好地模擬土體變形后的力學(xué)性質(zhì)。

4）隔水管頂張力的影響。在防噴器安裝到位后，平臺(tái)偏移量一定的情況下，只能通過(guò)控制頂張力來(lái)控制軸向載荷，影響井口穩(wěn)定。周榮鑫等［32］通過(guò)分析隔水管頂張力對(duì)水下井口受力和橫向位移的影響，得出提高隔水管頂部張緊力可以進(jìn)一步改善隔水管和水下井口的變形和受力狀況，在深水現(xiàn)場(chǎng)鉆井作業(yè)中，設(shè)置1.0～1.5倍張力比有利于提高水下井口系統(tǒng)的穩(wěn)定性，但未考慮鉆井船偏移的影響。通過(guò)ANSYS軟件模擬，得出鉆井船偏移增大后，高的張力比會(huì)急劇增大井口的橫向位移、轉(zhuǎn)角和管身最大彎矩，易造成井口側(cè)翻。因此，當(dāng)鉆井船偏移量增大時(shí)，建議適當(dāng)降低隔水管頂部的張力，以降低井口側(cè)翻的風(fēng)險(xiǎn)。

5）環(huán)境載荷的影響。Lin Xiujuan等［33］根據(jù)海洋環(huán)境力和材料力學(xué)理論，建立了海底井口綜合力學(xué)穩(wěn)定性分析方法，研究了安裝采油樹(shù)后井口力學(xué)行為，結(jié)果表明水下井口穩(wěn)定性受海水阻力系數(shù)、海流流速的影響較大，隨著海水阻力系數(shù)、海流速度的增加，套管柱的位移和剪力明顯增大。因此，為了提高井口穩(wěn)定性，需要獲得目標(biāo)區(qū)域的準(zhǔn)確的環(huán)境參數(shù)。

6）其他參數(shù)。同時(shí)，井口橫向穩(wěn)定性還受到固井水泥返高、土質(zhì)類(lèi)型、導(dǎo)管材質(zhì)、工作水深、靜置時(shí)間等因素的影響，在此不做一一分析。

3 特殊井口裝置系統(tǒng)

3.1 水上防噴器系統(tǒng)

水上防噴器技術(shù)將防噴器放置在水面以上，甲板位置以下，水下井口通過(guò)隔水管回接至鉆井平臺(tái)。使用水上防噴器時(shí)，有利于維修保養(yǎng)防噴器及配套設(shè)施，降低了對(duì)鉆井平臺(tái)性能的要求。同時(shí)，與傳統(tǒng)的水下防噴器使用的φ533.4 mm隔水管相比，水上防噴器使用φ339.7 mm或φ298.5 mm等尺寸更小的隔水管系統(tǒng)，其配置和操作更輕、更簡(jiǎn)單，受到的浪、流載荷也更小［34］。國(guó)外已經(jīng)在墨西哥灣、巴西、埃及等海域有過(guò)成熟的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)。

蘇堪華等［35］分析了使用水上防噴器時(shí)水下井口的穩(wěn)定性，結(jié)果表明：采用水上防噴器系統(tǒng)，導(dǎo)管下入深度可以比常規(guī)隔水管系統(tǒng)淺，橫向偏移和彎矩也會(huì)比常規(guī)隔水管系統(tǒng)要小。但是目前還沒(méi)有見(jiàn)文獻(xiàn)報(bào)道在國(guó)內(nèi)深水鉆井中使用過(guò)，隔水管尺寸與常規(guī)隔水管也不一致。

3.2 吸力樁井口基礎(chǔ)裝置

圖3 NEODrill公司生產(chǎn)的吸力樁井口基礎(chǔ)Fig.3 Suction pile wellhead foundation produced by NEODrill

吸力樁基礎(chǔ)具有承載力大、安裝便捷等優(yōu)點(diǎn)，在海洋油氣田開(kāi)發(fā)過(guò)程中，常使用吸力樁基礎(chǔ)作為系泊系統(tǒng)、水下生產(chǎn)系統(tǒng)及自安裝式平臺(tái)的樁基［36-37］，吸力樁井口基礎(chǔ)是一種特殊的錨式結(jié)構(gòu)，由一個(gè)開(kāi)口向下的圓柱形外殼和一個(gè)同心導(dǎo)向管組成，如圖3通過(guò)泵出筒內(nèi)海水，造成負(fù)壓實(shí)現(xiàn)安裝。導(dǎo)向管在安裝過(guò)程中對(duì)導(dǎo)管起導(dǎo)向作用，安裝完成后對(duì)導(dǎo)管起機(jī)械支撐作用，使導(dǎo)管具有較高的橫向承載能力和抗彎剛度［38］。吸力樁井口基礎(chǔ)相比常規(guī)井口基礎(chǔ)，節(jié)省了噴射下導(dǎo)管的時(shí)間，井口更加穩(wěn)定，且可以回收，實(shí)現(xiàn)循環(huán)利用。同時(shí)在樁體內(nèi)部可以預(yù)斜一定角度，適用于深水淺層，特別是深水淺部地層的水平井鉆進(jìn)［39-40］。

目前，吸力樁井口基礎(chǔ)已經(jīng)在挪威等海域?qū)崿F(xiàn)了成功安裝使用，未來(lái)這種井口基礎(chǔ)有望在國(guó)內(nèi)深水海域?qū)崿F(xiàn)應(yīng)用。

3.3 組合導(dǎo)管基礎(chǔ)裝置

Kan Changbin等［41］設(shè)計(jì)了一種導(dǎo)管組合結(jié)構(gòu)，該組合導(dǎo)管結(jié)構(gòu)由導(dǎo)管和桶型基礎(chǔ)構(gòu)成，桶型基礎(chǔ)的直徑和高度均約為6 m，如圖4所示。該裝置通過(guò)噴射法一起下入，通過(guò)桶型基礎(chǔ)頂部的閥門(mén)排出裝置內(nèi)部的海水，噴射作業(yè)完成后可以直接進(jìn)行后續(xù)鉆進(jìn)作業(yè)，從而節(jié)省了導(dǎo)管靜置時(shí)間。井口橫向載荷主要由桶型基礎(chǔ)承擔(dān)，豎向載荷由導(dǎo)管承擔(dān)。由于增大了土體與結(jié)構(gòu)的接觸力面積，同時(shí)在下入過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生一定的土堵效應(yīng)，豎向承載力也將得到提高；另一方面，由于土體與桶型基礎(chǔ)的接觸面積較大，上部土體的水平阻力也會(huì)增大，橫向承載力也會(huì)改善。通過(guò)模擬和實(shí)驗(yàn)研究了該組合導(dǎo)管基礎(chǔ)的承載能力，結(jié)果表明：豎向力和彎矩均影響導(dǎo)管頂部的橫向位移，但彎矩對(duì)橫向位移的影響比豎向力的影響更為顯著。但是在安裝前，需要對(duì)桶型基礎(chǔ)的安裝位置進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，避免導(dǎo)管無(wú)法下入到預(yù)定位置的情況。

圖4 組合導(dǎo)管結(jié)構(gòu)示意圖Fig.4 Schematic diagram of composite conductor foundation

3.4 導(dǎo)管承載力加強(qiáng)裝置

Su Kanhua等［42-43］研制了一種表層導(dǎo)管承載力加強(qiáng)裝置，如圖5所示，該裝置的裝配與下入過(guò)程與組合導(dǎo)管基礎(chǔ)原理相似，但是外徑與阻隔導(dǎo)管的桶型基礎(chǔ)小很多，變化范圍在1.2～1.5倍的導(dǎo)管外徑，長(zhǎng)度為3～6 m。因此，通過(guò)計(jì)算分析了該裝置的承載力特性，結(jié)果表明：安裝該裝置后套管柱的抗彎剛度大大提升，比單純?cè)黾訉?dǎo)管壁厚更有利于提升橫向承載力，且安裝了該裝置的導(dǎo)管的頂部側(cè)向位移比未安裝該裝置時(shí)大大降低。該裝置直徑較小，在隨導(dǎo)管?chē)娚湎氯脒^(guò)程中，由于深水淺層土質(zhì)松軟，有可能會(huì)引起井眼的坍塌，應(yīng)通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究在噴射貫入過(guò)程中，該裝置是否會(huì)引起井眼的不穩(wěn)定。

圖5 承載力加強(qiáng)裝置示意圖Fig.5 Schematic diagram of strengthening device for bearing capacity

4 結(jié)論與建議

1）井口穩(wěn)定性仍然是影響深水鉆井安全高效的一大難題，井口橫向承載力和豎向承載力模型受等待時(shí)間、導(dǎo)管尺寸、導(dǎo)管下深、井口出泥高度、地層參數(shù)等因素影響較大，特殊工況下非常規(guī)井口裝置系統(tǒng)對(duì)提升井口穩(wěn)定性具有較好的應(yīng)用價(jià)值，是未來(lái)發(fā)展的趨勢(shì)。

2）建議加強(qiáng)深水油氣鉆探淺層地質(zhì)災(zāi)害（淺層氣、淺層流、水合物）對(duì)井口穩(wěn)定性影響研究，以及特殊工程地質(zhì)條件下的井口穩(wěn)定性問(wèn)題研究，以期為深水鉆井井口穩(wěn)定性提供安全保障。