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    鑄鐵等離子焊接組織與性能

    2020-08-01 10:39:46陳白陽高培虎李建平李曉航王喜鋒郭永春李全平
    沈陽理工大學(xué)學(xué)報 2020年2期
    關(guān)鍵詞:灰鑄鐵鑄鐵珠光體

    陳白陽,高培虎,賈 涵,李建平,李曉航,王喜鋒,楊 忠,郭永春,李全平

    (1.西安工業(yè)大學(xué) 材料與化工學(xué)院, 西安 710021;2.陸軍駐西安地區(qū)第八軍代室, 西安 710032;3.山西柴油機(jī)工業(yè)有限責(zé)任公司,山西 大同 037036)

    鑄鐵與鋼材相比有良好的減震性、耐磨性以及優(yōu)良鑄造、機(jī)加性能,是機(jī)械裝備的一種常用材料[1-2]。因其低廉的價格和力學(xué)特性方面的優(yōu)勢在工業(yè)上有廣泛的應(yīng)用,鑄鐵類裝備的特點是質(zhì)量大、鑄造工序繁多、運行工況惡劣,在長期的重載、疲勞和沖擊載荷下,鑄鐵工件容易開裂,表面裂紋是其常見的失效形式,若不及時修復(fù)會導(dǎo)致裝備失效[3]。而且,鑄鐵類工件在鑄造過程中通常會產(chǎn)生縮孔等原始缺陷,在運行過程中擴(kuò)展并最終形成裂紋,直接采用鑄造的成本較高,因此,通過焊接的方法可以節(jié)約成本,縮短修復(fù)時間,改善鑄鐵抗失效性能,提高鑄鐵件使用壽命。

    針對鑄鐵裝備工件開裂常用的修復(fù)技術(shù)主要有電弧焊和CO2氣體保護(hù)焊等。電弧補(bǔ)焊的特點為基材熱影響區(qū)大,稀釋率高,焊接接頭易產(chǎn)生白口化,接頭強(qiáng)度較低[4];CO2氣體保護(hù)焊的特點為CO2的強(qiáng)氧化性會造成合金元素的燒損,修復(fù)易產(chǎn)生氣孔、飛濺[5]。等離子弧焊相比于傳統(tǒng)的焊接方法,采用兩種獨立的電弧,具有較高的能量密度和對母材有較低的稀釋率[6-7]。高能量密度的電弧甚至可以與激光焊相比,但比激光焊廉價[8]。同時等離子設(shè)備成本低、操作方便,更易于實現(xiàn)自動化生產(chǎn)[9]。

    等離子弧焊中的轉(zhuǎn)移電弧作為等離子焊接的主要熱源,轉(zhuǎn)移電流和轉(zhuǎn)移電壓是主要的焊接參數(shù)。等離子焊接的熱輸入量為轉(zhuǎn)移電壓和轉(zhuǎn)移電流的乘積,決定了熔池的熱量及溫度,對焊接質(zhì)量起到?jīng)Q定性影響[10]。當(dāng)其他工藝參數(shù)確定后,轉(zhuǎn)移弧電壓變化不明顯。所以,轉(zhuǎn)移電流大小是影響焊接質(zhì)量及性能的主要工藝參數(shù)。因此,研究不同電流對焊接質(zhì)量及焊縫性能的影響有十分重要意義。

    本文采用鑄鐵粉末利用等離子熔焊進(jìn)行灰鑄鐵的焊接,研究不同電流對焊縫組織和性能的影響,通過掃描電鏡(SEM)分析焊縫組織,XRD表征焊縫物相組成,顯微硬度分析焊縫部分的硬度,拉伸試驗測試焊接接頭的強(qiáng)度。

    1 試驗方法

    1.1 實驗材料

    試驗采用基材是灰鑄鐵,化學(xué)成分如表1所示,其顯微組織如圖1所示,基體組織由石墨和層片狀珠光體組成,尺寸為180mm×100mm×20mm,焊接前除油除銹。焊接材料選用鑄鐵粉末,化學(xué)成分如表2所示,粉末的化學(xué)成分如表2所示,粉末形貌如圖2所示,顆粒呈現(xiàn)扁球狀,約50~100μm。

    表1 灰鑄鐵成分表 %

    表2 鑄鐵粉末成分表 %

    圖1 灰鑄鐵的組織

    圖2 粉末SEM形貌

    1.2 焊接工藝

    采用DML-V03BD等離子焊機(jī)進(jìn)行焊接,焊接工藝參數(shù)如表3所示,等離子弧為主要熱源,Ar為作為保護(hù)氣和離子氣,進(jìn)行三種不同工藝下的焊接試驗。具體焊接參數(shù)為:電流分別為90A、100A、110A,送粉速20rad/min,離子氣1.5L/min,保護(hù)氣10L/min,移動速率150mm/min,距工件距離12mm。

    表3 焊接工藝參數(shù)

    1.3 分析測試方法

    垂直于焊縫處截取10mm×10mm×8mm試塊制成金相試樣,研磨拋光后采用4%硝酸酒精腐蝕,經(jīng)水和酒精清洗、吹干。在VEGA Ⅱ XMU型掃描電子顯微鏡下對不同電流下的焊接組織進(jìn)行觀察。利用布魯克D2 PHASER XRD衍射儀,對焊層組織進(jìn)行物相分析。在焊接區(qū)采用顯微硬度計,載荷200g,加載10s,進(jìn)行硬度分析。采用長春機(jī)械科學(xué)研究院的DDL300電子萬能試驗機(jī)對基體和不同電流焊接試樣進(jìn)行抗拉強(qiáng)度測試,拉伸速率2mm/min。

    2 實驗結(jié)果與分析

    2.1 焊接接頭顯微組織分析

    2.1.1 焊縫區(qū)顯微組織分析

    圖3a、3b、3c是焊接電流為90A、100A、110A時熔焊縫區(qū)未腐蝕的SEM圖。

    圖3 不同電流焊縫區(qū)SEM形貌

    圖3d、3e、3f是不同電流條件下的焊縫區(qū)經(jīng)4%硝酸酒精腐蝕后的SEM圖,可見腐蝕后的枝晶內(nèi)主要由珠光體,馬氏體,二次碳化物,殘余奧氏體組成[12]。圖3e中,珠光體被周圍析出網(wǎng)狀碳化物所包圍,較硬的網(wǎng)狀碳化物可以形成網(wǎng)狀骨架,包圍著力學(xué)性能較好的珠光體,有利于提高焊縫的強(qiáng)度。隨著電流的增大,珠光體的含量也不斷增加,如表4所示,電流90A時焊縫中珠光體平均含量為3.76%。電流增大到110A時,珠光體含量達(dá)到6.83%。珠光體塑性韌性較好,含量的增加有利于焊縫綜合力學(xué)性能的提高。

    表4 不同電流焊縫區(qū)珠光體含量

    表5是不同電流條件下焊縫的稀釋率,在焊縫截面積中,母材熔入的金屬面積與焊縫橫截面積百分比就是焊縫的稀釋率。電流為110A時稀釋率最高為32.89%,過高的稀釋率會使得焊縫的力學(xué)性能下降。電流為100A時稀釋率為14.7%,此時的焊接接頭,應(yīng)具有良好的力學(xué)性能。

    表5 不同電流焊縫稀釋率

    2.1.2 結(jié)合區(qū)顯微組織分析

    圖4為焊縫結(jié)合區(qū)SEM圖。

    圖4 不同電流焊縫結(jié)合區(qū)SEM形貌

    圖4a、4b、4c分別是焊接電流為90A、100A、110A時,未腐蝕的形貌圖。結(jié)合區(qū)是熔化的基體表面與焊接填充材料在高能量密度等離子電弧加熱下,相互擴(kuò)散形成的。隨著電流的增大,焊接熱輸入量增大,明顯可以看出結(jié)合區(qū)的寬度也增加,元素擴(kuò)散加強(qiáng),電流從90A增大至100A時,結(jié)合區(qū)寬度增加了118μm;電流從100A增大至110A時,結(jié)合區(qū)寬度增加了53μm。因此說明在電流為100A時,熱輸入量對結(jié)合區(qū)大小影響最明顯。

    圖4d、4e、4f分別是結(jié)合區(qū)電流為90A、100A、110A時,經(jīng)4%硝酸酒精腐蝕后的形貌圖?;诣T鐵的碳含量較高,焊接過程中較大冷速下易出現(xiàn)白口化,該組織極大降低了界面的結(jié)合強(qiáng)度和力學(xué)性能,嚴(yán)重時可能會導(dǎo)致微裂紋的發(fā)生,因此盡量要避免焊接接頭白口化的產(chǎn)生。圖4d、4e、4f可以明顯看出,隨著焊接電流的增大,珠光體由小片分布轉(zhuǎn)變?yōu)榇笃B續(xù)分布。這是由于熔池?zé)嵝?yīng)增加,熔池達(dá)到最高溫度和熱循環(huán)時間均增大,存儲熱量增多,因此結(jié)合區(qū)冷卻速率變化量相對降低,從而結(jié)合區(qū)珠光體組織增多,有效降低白口組織生成[13]。并且結(jié)合區(qū)有少量石墨析出,增加了金屬凝固過程中的體積膨脹,減少了體積收縮,有利于焊接接頭界面殘余應(yīng)力和裂紋敏感性的降低[14]。

    圖5是電流為110A的結(jié)合區(qū)組織形貌。

    圖5 110A焊縫結(jié)合區(qū)SEM形貌

    從圖5中可以看出電流為110A的結(jié)合區(qū)組織形貌。由于結(jié)合區(qū)的碳原子不均勻擴(kuò)散及石墨和基體熱物理性能差異,結(jié)合區(qū)形成了馬氏體、珠光體、少量石墨和二次碳化物的復(fù)雜多相組織。圖4f中可以看出,馬氏體的形成位置靠近石墨片,因為靠近石墨的奧氏體含碳量高且冷速較大[15],急冷后有部分發(fā)生轉(zhuǎn)變形成馬氏體。冷卻速度相對較低的區(qū)域形成珠光體片區(qū),珠光體的片層間距極細(xì),小于0.2μm,珠光體的片層間距越小,其強(qiáng)度越高,塑性韌性越好。

    圖6是電流110A焊接結(jié)合區(qū)能譜(EDS)線掃圖。

    從圖6中可以看出,在等離子焊接過程中,焊接界面會與基體區(qū)域元素發(fā)生擴(kuò)散,粉末中含有Al元素,圖中可以看出Al元素發(fā)生明顯擴(kuò)散現(xiàn)象,含量從結(jié)合區(qū)到基體中逐漸減小,結(jié)合區(qū)兩側(cè)Si、Mn、Fe含量變化不大,界面元素發(fā)生相互擴(kuò)散稀釋,表明了界面結(jié)合優(yōu)良,呈冶金結(jié)合。

    圖6 110A結(jié)合區(qū)EDS

    2.2 XRD物相分析

    圖7是不同電流條件下的焊縫XRD衍射譜圖。

    圖7 不同電流焊縫XRD

    從圖7可見,在不同電流下的焊縫組織主要有奧氏體和馬氏體兩種物相,隨著電流的增大,馬氏體峰越來越強(qiáng),說明熱輸入量的增加也提高一定的過冷度,靠近石墨附近含碳量較高的奧氏體發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變的組織變多,并且在圖5也可看出馬氏體在珠光體周圍出現(xiàn)。

    2.3 顯微硬度分析

    圖8是焊縫組織的顯微硬度分布圖。

    在圖8中90A、100A、110A電流所對應(yīng)的平均顯微硬度分別為,356.5±44.3HV、447.2±24.1HV、489.6±51HV。電流增大焊縫熔合較好,因此焊縫區(qū)的硬度有所上升,而且珠光體周圍析出的二次碳化物,有助于提高焊縫區(qū)的硬度。熔合區(qū)和熱影響區(qū)硬度較高,因為熱影響區(qū)在冷卻過程中發(fā)生固態(tài)相變,形成馬氏體和二次碳化物,提高了硬度。

    圖8 焊縫組織顯微硬度

    2.4 焊接接頭拉伸試驗分析

    圖9是基體和不同電流焊接試樣的拉伸試驗結(jié)果。

    圖9 拉伸試驗工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    抗拉強(qiáng)度是表征材料抵抗拉伸變形和斷裂的能力。從圖9中明顯可以看出應(yīng)力-應(yīng)變曲線均沒有明顯的屈服階段,但焊接試樣的總應(yīng)變增加了。焊接試樣與基體的抗拉強(qiáng)度大致相當(dāng),但是當(dāng)焊接電流達(dá)到100A時,抗拉強(qiáng)度最高為213MPa,焊接電流繼續(xù)增大到110A時,抗拉強(qiáng)度明顯降低到182MPa,因為過大的電流一方面對母材的稀釋作用明顯,使得力學(xué)性能下降,從而導(dǎo)致了強(qiáng)度的降低。

    3 結(jié)論

    (1)灰鑄鐵熔焊鑄鐵粉末焊縫的顯微組織由珠光體、馬氏體、殘余奧氏體、二次碳化物組成;在電流為100A時,焊縫結(jié)合區(qū)寬度、顯微硬度明顯增大,結(jié)合區(qū)寬度為251μm、焊縫區(qū)顯微硬度為447.2±24.1。

    (2)焊接電流為100A時,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度達(dá)到最大值為213MPa,且稀釋率為14.7%,焊縫區(qū)珠光體含量為5.34%,得出在本文實驗中,焊接電流100A是最優(yōu)的焊接工藝參數(shù)。

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