林永國,莊勝奇
(福建漳龍建投集團有限公司,福建漳州 363000)
在基坑工程施工中周邊環(huán)境簡單,開挖深度較淺時,為了節(jié)約成本、施工簡便,目前經(jīng)常會采用放坡開挖的方式,但是在軟土地區(qū)樁基已經(jīng)施工的情況下,基坑無支護放坡開挖易引起邊坡失穩(wěn)[1],又由于軟土地區(qū)土應(yīng)力在超過土體強度之前就有很大的塑性變形,邊坡中土體應(yīng)力過大,土體發(fā)生滑動破壞,從而導(dǎo)致周圍建筑樁基以及基坑底部樁基偏移、破壞[2]。
谷文昌干部學(xué)院一期建筑基坑采用無支護放坡開挖的可能性,以及對樁基存在的影響,本文采用Matlab編程的Bishop法和強度折減法,研究基坑穩(wěn)定性。仿真結(jié)果同時與施工過程進行相互驗證表明:基坑放坡施工可能引起邊坡失穩(wěn),并導(dǎo)致靜壓樁Z軸失穩(wěn),亦會加大邊坡失穩(wěn)的概率,必須對邊坡采取支護措施。
谷文昌干部學(xué)院一期工程地下室1層,基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級,樁基設(shè)計為乙級。采用預(yù)制方樁基礎(chǔ)(共計1 037根),樁端設(shè)計持力層為“散體狀強風(fēng)化花崗巖層”。樁截面500 mm×500 mm和400 mm×400 mm兩種,樁長預(yù)估為14~28 m??垢≡O(shè)計水位為黃海高程4.8 m。
設(shè)計總樁數(shù)1 037根,其中抗壓樁780根,樁型號:AZH50(AJZH50),單樁豎向抗壓極限承載力標準值4000KN,樁端持力層為散體狀強風(fēng)化花崗巖(5),樁端進入持力層深度不小于2.0D;抗壓兼抗拔樁161根,樁型號:AZH50(AJZH50),單樁豎向抗壓極限承載力標準值4 000 kN,單樁抗拔極限承載力標準值960 kN,樁端持力層為散體狀強風(fēng)化花崗巖(5),樁端進入持力層深度不小于2.0D;抗壓樁96根,樁型號:AZH40(AJZH40),單樁豎向抗壓極限承載力標準值2 600 kN,樁端持力層為散體狀強風(fēng)化花崗巖(5),樁端進入持力層深度不小于2.0D。基坑土壁以素填土層為主,還有局部淤泥層,應(yīng)充分考慮土體的時空效應(yīng)及蠕變性主要地質(zhì)情況見表1。
條分法和簡化Bishop法等是基坑邊坡安全性計算中較常采用的計算方法[1-3]。隨著商用軟件的推廣,技術(shù)人員傾向于采用可自動求解最小安全系數(shù)及臨界滑裂面強度折減法[5-7],具有無須提前假定滑裂面的優(yōu)勢。
表1 場地土主要土質(zhì)參數(shù)
土體采用摩爾庫倫模型,平面應(yīng)變單元模擬,樁基采用線彈性樁單元模擬,整體有限元網(wǎng)格劃分見圖1。
圖1 模型網(wǎng)格劃分
本文采用Matlab編程,將土體參數(shù)的不確定性采用隨機有限元的方法嵌入到簡化Bishop法中,計算結(jié)果與商用有限元的強度折減法計算結(jié)果進行對比,繪制見表2。
表2 場地邊坡安全系數(shù)
從計算對比分析可見當基坑邊坡開挖1 m時,滑動面最小安全系數(shù)約為1.81~1.86,其中建筑物樁基部分落于淺層滑動面內(nèi),全部落于深層滑動面內(nèi),由于場地土體中分布有局部淤泥層,易導(dǎo)致樁基滑動偏移;當開挖完成時,滑動面中最小安全系數(shù)已經(jīng)在1左右,基坑臨邊在滑動破壞臨界狀態(tài),此時深層滑動起到?jīng)Q定性作用,滑動應(yīng)變見圖2。
圖2 基坑邊坡最大剪切應(yīng)變
由圖2分析可知,采用Matlab編程的簡化Bishop法計算得到的深層滑動數(shù)據(jù)與強度折減法仿真結(jié)果近似,說明本分析反映了場地土體的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,同時驗證了考慮土體參數(shù)變異性編程計算的可靠性。
基坑施工易導(dǎo)致先施工樁基的偏移變形,進而引起樁基斷裂等施工質(zhì)量問題。為了分析基坑開挖引起的邊坡滑動問題,進行有限元仿真模擬。
圖3(a)為基坑開挖完成,周圍土體的水平變形圖。從圖中可以看出,坑底土體向坑內(nèi)方向水平偏移-54 mm。由此可見:基坑若采用放坡開挖,可能導(dǎo)致坑內(nèi)土體較大的偏移變形,并對周圍樁基造成影響。圖3(b)樁基因土體偏移引起的附加彎矩。由樁身彎矩可看出基坑邊坡采用無支護放坡開挖,邊坡土體向基坑方向滑移,土體的偏移,導(dǎo)致樁基的受力狀態(tài)發(fā)生變化,可能造成樁基出現(xiàn)偏移斷裂等質(zhì)量問題發(fā)生。
根據(jù)以上分析,基坑支護采用噴錨支護,地下室邊坡設(shè)計采用噴錨支護、坡度1∶0.6~1∶1。坡面采用內(nèi)掛φ6.5@250×250鋼筋網(wǎng)并噴射C20混凝土厚80 mm進行護面,設(shè)長度1 000 mm插筋,φ14@2000×2000梅花形布置,并設(shè)長度1 000 mm,φ100PVC泄水管,間距2000×2000梅花形布置,入土部分打φ6@50麻花眼,外包兩層無紡?fù)凉げ迹鈨A3 %。
開挖方式:分三層開挖,第一層開挖深度2.0 m,第二層開挖深度1.4 m,第三層開挖深度1.0 m,最后留0.2 m人工撿底。如圖4所示。裝載機留坡道并為下層作好道路墊實工作。作好護壁工作面的修整、交叉配合工作。在基坑邊緣線5.0 m以外,對護壁不產(chǎn)生大的影響的情況下,可連續(xù)開挖下一層。待周邊噴錨完成后,清理周邊,向下挖掘。
(a)土水平位移
圖4 基坑開挖示意(單位:mm)
最后由反鏟挖掘機依留設(shè)坡道的反序收出土坡道。開挖工作面溝槽土方時,機械行走路線須與支護施工配合,盡量不影響支護結(jié)構(gòu)。
綜上所述,應(yīng)用Matlab編程與有限元仿真對谷文昌干部學(xué)院一期工程基坑施工進行分析,得出如下結(jié)論:
在土質(zhì)不均狀況下,基坑開挖必須重視邊坡支護施工,基坑周邊存在淺層和深層滑動同時出現(xiàn)的可能,同時引起樁基破壞,必須對邊坡采取支護措施。