Solomon某金礦浸出工藝探索研究

王梅君，謝洪珍

（低品位難處理黃金資源綜合利用國家重點實驗室，廈門紫金礦冶技術有限公司，福建 廈門 361101）

所羅門群島全境屬于熱帶雨林氣候，終年炎熱，無旱季。首都霍尼亞拉年均溫度28℃，年平均降水量3000 ～ 3500 mm，歷史最大降雨量4164 mm。森林茂密，林地占全境90%。該島地處火山帶以及環(huán)太平洋地震帶，是一個盆地，地震、臺風和火山活動時有發(fā)生，且地震強度較高。

礦區(qū)位于所羅門群島的瓜達卡納爾島，礦區(qū)交通運輸較為方便，有沙石公路與首都荷尼阿拉市相通，總共30公里，其中靠近市區(qū)有約10公里為瀝青路面。礦山開采方式為露天開采，截止2016年8月，保有礦石資源量6371.9萬t，平均品位Au1.54 g/t，共有5個采坑，擬定露天開采規(guī)模為8000 ～ 10000 t /d 天，平均入選品位1.2 ～ 1.4 g/t。

1 原料和方法

1.1 礦石及其性質(zhì)

選取Solomon某礦山原礦-1、原礦-2代表性礦樣，以及礦樣-1與礦樣-2以1：4的重量比進行混合而制備所得的浮選金精礦作為試驗樣品，其化學多元素、金化學物相分析結果見表1、2，金精礦制樣流程見圖1。

表1 化學多元素分析結果/%Table 1 Analysis resultsofmulti-elements

表2 金化學物相分析結果Table 2 Analysis results of gold phase

圖1 閉路浮選工藝流程Fig .1 Process orclosed-circuitflotation

1.2 試驗方法

1.2.1 分析方法

礦石樣品由廈門紫金礦冶技術有限公司送檢，福建紫金礦冶測試技術有限公司提交分析報告。主要分析項目、分析方法和分析儀器見表3。

表3 樣品的檢測方法Table 3 Test methods for samples

1.2.2 柱浸試驗

將制備好的礦樣-1與礦樣-2按重量比1：1混合，粒度為-20 mm，裝柱后記錄入柱重量、測定含水率、設定調(diào)節(jié)好柱溫、噴淋速度等參數(shù)[1]。先用2 g/L的氫氧化鈉溶液，對柱浸礦樣進行滴淋至柱下滲出液pH值穩(wěn)定大于11，開始加入1‰氰化鈉溶液噴淋，滴淋速度9.6 L /（m2·h）進行循環(huán)噴淋；浸出前14 d，每天進行取樣，檢測溶液中的金以及氰化鈉消耗情況；第15 d開始改用0.5‰的氰化鈉溶液進行循環(huán)滴淋，每7 d取一次樣，直到浸出結束，檢測樣品中金以及氰化鈉的消耗情況。浸出60 d后，用4 g / L NaOH洗柱，直到溶液中NaCN濃度在10-6以下，改用清水滴淋洗滌，直到浸出液的pH值降至7左右。收集的洗滌液并取樣進行Au分析，卸柱，干燥，稱重并制樣用于分析。

1.2.3 金精礦超細磨-氰化

用立式攪拌球磨機（MITR-SJM）對浮選金精礦進行超細磨[2]，再磨礦石粒度P80=13 μm；同時對未細磨的樣品P80=74 μm，進行全泥氰化，石灰調(diào)堿pH值 ＞ 9.5，礦漿濃度33.3%，維持氰化鈉濃度0.8‰ ～ 1‰，常溫下浸出24 h，考察金浸出率和藥劑消耗情況。

1.2.4 金精礦焙燒預氧化-氰化

取200 g金精礦到箱式電阻爐（SX2-12-10）進行焙燒[3]，焙燒溫度650℃，焙砂直接或再磨氰化浸出，石灰調(diào)堿pH值 ＞ 9.5，礦漿濃度33.3%，維持氰化鈉濃度0.8‰ ～ 1‰，常溫下浸出24 h，考察金浸出率和藥劑消耗情況。

1.2.5 金精礦加壓預氧化-氰化

取100 g金精礦，采用高壓釜（GSHA-2）進行壓力氧化[4]，礦漿濃度10%，加壓氧化參數(shù)：200℃，氧分壓0.7 MPa，總壓2.4 MPa，停留時間50 min，氧化渣進行過濾洗滌，烘干制樣后，石灰調(diào)堿pH ＞ 9.5，礦漿濃度33.3%，維持氰化鈉濃度0.8‰ ～ 1‰，常溫下浸出24 h，考察金浸出率和藥劑消耗情況。

2 結果與討論

2.1 柱浸試驗結果

柱浸試驗條件和結果見表4浸出過程金浸出率隨時間變化曲線見圖2。

表4 柱浸參數(shù)和結果Table 4 Column parameters andresults

圖2 柱浸金浸出率隨時間變化曲線Fig. 2 Curve of gold leaching rate with timein columnleaching

柱浸試驗結果表明，礦石的滲透性良好。浸出前22 d，浸出率隨時間的增加而增加，而后趨于平緩，浸出22 d，液計浸出率達到72.77%；增加浸出時間，浸出率增加較少；浸出60 d，尾渣品位從1.62 g/t下降到0.54 g/t，渣液合計浸出率為73.19%。

2.2 金精礦超細磨-氰化結果

試驗結束后進行過濾，渣樣送檢，浸出液測氰化鈉濃度，試驗結果見表5。

表5 超細磨-氰化浸出結果Table 5 Results of ultra-fine grinding - cyanidation leaching

試驗結果表明，通過超細磨，礦石粒度從P80=74 μm降到P80=13 μm，金的浸出率從66.78%提高到68.90%，超細磨對金浸出率提高不明顯。

2.3 金精礦焙燒預氧化-氰化結果

試驗結果見表6。

表6 焙燒-氰化浸出結果Table 6 Results of ultra-fine grinding - cyanidation leaching

試驗結果表明，氧化焙燒1 h，硫脫除率為99.14%；焙砂細磨-氰化浸出，尾渣品位從4.10 g/t降至2.84 g/t，金浸出率增加了3.81%。

2.4 金精礦加壓預氧化-氰化結果

表7 加壓-氰化浸出結果Table 7 Results of pressurized- cyanide leaching

試驗結果見表7。

試驗結果表明，加壓氧化后金的浸出率可以達到97.02%。由于精礦中硫的含量較高，浸出后液中的酸、鐵含量較高，中和成本也較高。

3 結 論

(1) 礦石粒度為-20 mm，柱浸浸出60 d，渣液合計浸出率為73.19%，尾渣品位從1.62 g/t下降到0.54 g/t?？紤]到在目前粒度下解離度不夠，較難浸出，建議進一步破碎，增加解離度。

(2) 浮選金精礦提金試驗結果表明，超細磨效果不佳，通過焙燒預氧化-細磨-氰化，可使金的浸出率提高到91.50%；加壓預氧化-氰化后金的浸出率可以達到97.02%。

(3) 綜合考慮技術和經(jīng)濟性，推薦使用“焙燒預氧化-細磨-氰化”或“加壓預氧化-氰化”工藝處理金精礦。