曙光煤礦多次動(dòng)壓擾動(dòng)巷道支護(hù)技術(shù)應(yīng)用研究

楊 斌

（山西汾西礦業(yè)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司曙光煤礦，山西 孝義 032300）

1 工程概況

山西汾西礦業(yè)（集團(tuán)）有限責(zé)任公司曙光煤礦主要位于山西省中部孝義市，局部區(qū)域位于晉中介休市和靈石縣境內(nèi)。曙光煤礦主采2、3 號(hào)煤層，生產(chǎn)規(guī)模90 萬(wàn)t/a。上組煤（2、3 號(hào)煤層）共劃分為四個(gè)采區(qū)，首采區(qū)為井底車(chē)場(chǎng)附近的一采區(qū)。一采區(qū)準(zhǔn)備巷道和工作面回采巷道均沿煤層底板掘進(jìn)，巷道斷面為矩形。1226 綜采工作面可采走向長(zhǎng)度2455m，傾向長(zhǎng)度180.5m，實(shí)體長(zhǎng)176m。1226工作面所采煤層屬于二疊系下統(tǒng)山西組2#煤，煤層厚度平均為2.85m，工作面沿頂?shù)装甯蠲?。煤層頂?shù)装鍘r性特征如圖1（a）所示。曙光煤礦屬于高瓦斯礦井，為避免工作面上隅角出現(xiàn)瓦斯?jié)舛冗^(guò)高的問(wèn)題，設(shè)置1226 瓦斯治理巷作為專門(mén)的回風(fēng)巷，且作為1228 工作面的運(yùn)輸巷使用。工作面準(zhǔn)備階段1226 材料巷和瓦斯治理巷采用雙巷掘進(jìn)，煤柱寬度為20m，1226 工作面南部為1228 接替工作面。1226 工作面回采期間，1226 瓦斯治理巷圍巖變形嚴(yán)重，已無(wú)法滿足工作面正常生產(chǎn)的需求，需采取適當(dāng)?shù)拇胧┻M(jìn)行加固返修。巷道布置平面圖如圖1（b）所示。

2 原巷道支護(hù)形式

曙光煤礦1226 瓦斯治理巷掘巷期間永久支護(hù)方式為錨桿+錨索+金屬網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)。頂板支護(hù)：采用錨桿+錨索+金屬網(wǎng)+鋼筋梯子梁。錨桿桿體規(guī)格為Φ20×2400mm 的左旋螺紋鋼，間、排距為900×1000mm，錨固劑為MSCKb2380 型和MSK2380 型樹(shù)脂藥卷各一支，每排6 根，安裝時(shí)預(yù)緊力距不低于200N?m。錨索采用規(guī)格為Φ21.6×6300mm 的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每排三根，錨固劑為一支MSCKb2380 型和一支MSK2380 型樹(shù)脂藥卷，間排距1800×2000mm，安裝時(shí)預(yù)緊力不小于150kN，頂板鋼筋梯子梁由直徑10mm 的圓鋼制成，金屬網(wǎng)為8#菱形金屬網(wǎng)。幫部支護(hù)采用錨桿+金屬網(wǎng)+鋼筋梯子梁。錨桿規(guī)格為Φ20×1800mm的左旋螺紋鋼，錨固劑為一根 MSCKb2380 樹(shù)脂藥卷，每排4 根，間排距為800×1000mm，金屬網(wǎng)和鋼筋梯子梁與頂板支護(hù)規(guī)格相同。1226 瓦斯治理巷原有支護(hù)方案如圖2 所示。

圖 1 地質(zhì)及采掘技術(shù)背景

圖 2 1226 瓦斯治理巷原支護(hù)斷面圖

3 圍巖失穩(wěn)破壞機(jī)理數(shù)值模擬研究

為探究曙光煤業(yè)1226 瓦斯治理巷圍巖失穩(wěn)破壞的機(jī)理及圍巖的破壞情況，根據(jù)曙光煤礦1226工作面的具體情況采用FLAC3D軟件進(jìn)行數(shù)值模擬[1-2]。模擬1226 工作面長(zhǎng)度為傾斜180m，1226 材料巷和瓦斯治理巷間煤柱寬度為20m，1228 工作面長(zhǎng)度為50m，整個(gè)模型尺寸為250（寬）×80m（高）×300m（長(zhǎng)）。模型采用莫爾—庫(kù)倫本構(gòu)單元。1226 材料巷和瓦斯治理巷的支護(hù)方式采用第二節(jié)所述，模擬1226 工作面推進(jìn)220m。模型前后左右水平方向的位移為0，下部邊界為固定邊界，模型上部邊界施加6.76MPa 的垂直應(yīng)力。模擬過(guò)程：首先進(jìn)行1226 材料巷和瓦斯治理巷的開(kāi)挖，然后進(jìn)行1226 工作面和1228 工作面開(kāi)切眼，最后進(jìn)行1226工作面的回采。模擬方案示意圖如圖3 所示。

通過(guò)數(shù)值模擬得到圖4 所示結(jié)果。圖4（a）所示結(jié)果為距掘進(jìn)工作面迎頭4m 處，巷道支護(hù)后圍巖塑性區(qū)分布。由圖可以看出，1226 材料巷和瓦斯治理巷掘進(jìn)期間，巷道圍巖的破壞情況基本相同。兩條巷道間有20m 的保護(hù)煤柱，掘進(jìn)互不干擾。1226 瓦斯治理巷兩幫塑性破壞區(qū)基本對(duì)稱，兩幫塑性區(qū)范圍均在 4～5m，頂板塑性破壞范圍為2～3m，底板塑性破壞范圍為3～4m，整體而言圍巖塑性破壞范圍較大，幫部煤體塑性破壞較為嚴(yán)重。由此可知，1226 瓦斯治理巷掘進(jìn)期間支護(hù)方案的支護(hù)強(qiáng)度偏低。圖4（b）所示結(jié)果為，1226 工作面回采期間工作面后方10m 處圍巖塑性區(qū)分布情況。統(tǒng)計(jì)瓦斯治理巷掘進(jìn)期間及鄰近工作回采期間瓦斯治理巷圍巖的塑性破壞范圍和圍巖位移量，得到表1 所示的結(jié)果。由圖和表可知，鄰近的1226 工作面回采后，瓦斯治理巷圍巖內(nèi)的塑性破壞區(qū)進(jìn)一步擴(kuò)展，尤其是煤柱幫，巷道與采空區(qū)間完整煤巖體的寬度由掘進(jìn)期間的10m 銳減至5m，且煤柱上方巖層中的塑性發(fā)育區(qū)連通，使煤柱的承載能力大大下降，導(dǎo)致瓦斯治理巷受到明顯的采動(dòng)影響，工作面回采后采空區(qū)覆巖垮落、下沉，將導(dǎo)致瓦斯治理巷圍巖持續(xù)變形。工作面回采后，瓦斯治理巷的變形量同樣顯著的增大，變形量增大最顯著的為頂板和煤柱幫。綜上所述，1226 瓦斯治理巷掘進(jìn)期間圍巖位移量較小，在1226 工作面回采期間，巷道圍巖塑性破壞深度增大，煤柱對(duì)于巷道的保護(hù)能力減弱，瓦斯治理巷頂板和煤柱幫的變形迅速持續(xù)增大。

圖 3 數(shù)值模擬方案示意圖

圖 4 圍巖塑性區(qū)分布模擬結(jié)果

表1 數(shù)值模擬結(jié)果

4 支護(hù)方案優(yōu)化設(shè)計(jì)

根據(jù)上文數(shù)值模擬研究結(jié)果，對(duì)于1226 瓦斯治理巷支護(hù)方案的優(yōu)化需遵循以下幾點(diǎn)原則：（1）高強(qiáng)度原則。巷道圍巖塑性破壞范圍較大，采用以高強(qiáng)預(yù)緊力錨桿為核心，提高巷道淺部圍巖的力學(xué)性能，控制圍巖塑性破壞范圍的擴(kuò)展。（2）非對(duì)稱原則。工作面采動(dòng)影響下巷道圍巖出現(xiàn)失穩(wěn)破壞，主要破壞形式為頂板下沉和煤柱幫內(nèi)移，應(yīng)有針對(duì)性地支護(hù)頂板和煤柱幫；（3）提高圍巖殘余強(qiáng)度的原則。巷道圍巖一定范圍內(nèi)的塑性破壞不可避免，對(duì)破碎圍巖的維護(hù)是巷道支護(hù)的主要對(duì)象，提高破碎煤巖體的殘余強(qiáng)度，盡可能發(fā)揮其承載能力，減小巷道表面圍巖的位移?；谝陨显瓌t確定1226 瓦斯治理巷返修支護(hù)方案為“高強(qiáng)錨桿+金屬網(wǎng)+高強(qiáng)錨索+鋼帶”耦合支護(hù)體系，詳細(xì)參數(shù)如下：頂板錨桿規(guī)格為Φ20×3000mm的左旋螺紋鋼，間、排距為900×800mm，錨固劑為MSCKb2380 型和MSK2380 型樹(shù)脂藥卷各一支，安裝時(shí)預(yù)緊力距不低于200N?m，頂板錨桿間通過(guò)寬度100mm 的鋼帶聯(lián)接。錨索采用規(guī)格為Φ21.6×6300mm 的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每排四根，錨固劑為一支MSCKb2380 型和一支MSK2380 型樹(shù)脂藥卷，間排距1200×800mm，安裝時(shí)預(yù)拉力不小于200kN，金屬網(wǎng)為8#菱形金屬網(wǎng)。煤柱幫部支護(hù)錨桿規(guī)格為Φ20×2400mm 的左旋螺紋鋼，間、排距為750×800mm，錨索采用規(guī)格Φ21.6×4300mm 的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，間、排距為140×800mm，錨桿采用一支 CK 2380 樹(shù)脂藥卷，錨索的錨固方式與頂板相同；臨近1228 工作面一側(cè)采用規(guī)格為Φ20×2400mm 的玻璃鋼錨桿，間排距為750×800mm，采用一支 CK 2380 樹(shù)脂藥卷。1226 瓦斯治理巷返修優(yōu)化支護(hù)方案如圖5 所示。

5 應(yīng)用效果監(jiān)測(cè)

采用上述優(yōu)化設(shè)計(jì)的支護(hù)方案對(duì)1226 瓦斯治理巷進(jìn)行返修，為考察支護(hù)的效果，采用十字?jǐn)嗝娣ūO(jiān)測(cè)巷道圍巖的位移情況，并采用YGS127（A）型光纖光柵動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)監(jiān)測(cè)錨桿的受力情況[3-4]。結(jié)果表明，返修后的1226 瓦斯治理巷，在工作面推進(jìn)后，巷道圍巖逐漸趨于穩(wěn)定，最終頂?shù)装蹇傄平考s150mm，頂板下沉量約65mm，底板底鼓量約85mm，煤柱幫內(nèi)移量約70mm，實(shí)體煤幫內(nèi)移量穩(wěn)定在45mm 左右，圍巖變形量較小，巷道圍巖得到了有效的控制，能夠滿足作為1228 工作面運(yùn)輸巷使用的斷面要求。錨桿受力情況監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，整體支護(hù)結(jié)構(gòu)受力較為均勻，支護(hù)承載體性能得到了更好的發(fā)揮，對(duì)巷道圍巖穩(wěn)定的控制起到了重要作用。

圖 5 1226 瓦斯治理巷返修支護(hù)示意圖

6 主要結(jié)論和建議

采用FLAC3D軟件分別模擬了1226 瓦斯治理巷的掘進(jìn)和1226 工作面的回采，得到巷道掘進(jìn)期間和工作面回采期間圍巖的塑性區(qū)分布規(guī)律和巷道變形情況，得到1226 瓦斯治理巷圍巖失穩(wěn)變形的具體情況和內(nèi)在機(jī)理，臨近工作面回采導(dǎo)致圍巖塑性區(qū)進(jìn)一步擴(kuò)大，頂板和煤柱幫是變形的主要區(qū)域。據(jù)此提出高強(qiáng)度、非對(duì)稱等支護(hù)原則，并確定支護(hù)方案為“高強(qiáng)錨桿+金屬網(wǎng)+高強(qiáng)錨索+鋼帶”耦合支護(hù)體系?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用期間通過(guò)礦壓監(jiān)測(cè)及錨桿受力監(jiān)測(cè)表明，巷道圍巖變形控制效果良好，成功解決了1226 瓦斯治理巷圍巖失穩(wěn)破壞的問(wèn)題。