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    新型組合結(jié)構(gòu)圍堰鋼-混連接段關(guān)鍵技術(shù)

    2020-07-04 07:46:46張凱張程然張振譚映梁
    鐵道建筑 2020年6期
    關(guān)鍵詞:臨港壁板鋼材

    張凱 張程然, 張振 譚映梁

    (1.四川公路橋梁建設(shè)集團(tuán)有限公司,成都 610015;2.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,成都 610031)

    在深水中建造大型水利或交通工程,基礎(chǔ)開(kāi)挖受水的制約而難度很大,必須修建一種臨時(shí)圍封并創(chuàng)造干作業(yè)空間的結(jié)構(gòu)——圍堰[1]。目前,橋梁基礎(chǔ)施工中圍堰類型主要包括:鋼板樁圍堰、鎖扣鋼管樁圍堰、鋼吊箱圍堰、鋼套箱圍堰、土石圍堰等[2-5]。近年來(lái),從降低施工成本,優(yōu)化作業(yè)效率的角度出發(fā),各種結(jié)構(gòu)形式的組合圍堰也不斷涌現(xiàn)出來(lái)。蒙西至華中鐵路洞庭湖特大橋[6]施工中,采用了下部鋼筋混凝土+上部鋼板樁圍堰。潮漳高速公路韓江特大橋2#主墩[7]施工中,采用混凝土墻及鋼板樁組合圍堰,取得了理想的經(jīng)濟(jì)以及施工成本控制效果。青島海灣大橋第五合同段[7]承臺(tái)施工采用了混凝土-鋼套箱組合圍堰完成了海上施工任務(wù)。甌江特大橋7 號(hào)主墩[8]利用鋼板樁+混凝土墻組合圍堰解決橋區(qū)作業(yè)環(huán)境復(fù)雜,施工難度大的問(wèn)題,取得了良好的止水效果,各項(xiàng)力學(xué)指標(biāo)均滿足要求。南京內(nèi)環(huán)繞城高速路[9]橋梁擴(kuò)建工程中,采用鋼-混組合雙壁鋼圍堰,克服了復(fù)雜的現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)條件,縮短了項(xiàng)目建設(shè)周期。組合圍堰施工中,其組合結(jié)構(gòu)的連接構(gòu)造是決定圍堰施工質(zhì)量、防滲止水效果的重要控制點(diǎn),其構(gòu)造設(shè)計(jì)的好壞往往決定橋梁基礎(chǔ)施工建設(shè)的成敗。

    本文以建設(shè)中的宜賓臨港長(zhǎng)江公鐵兩用大橋(以下簡(jiǎn)稱臨港橋)3#主墩基礎(chǔ)施工為依托,對(duì)國(guó)內(nèi)首次采用的混凝土咬合樁+雙壁鋼圍堰進(jìn)行了介紹。針對(duì)組合結(jié)構(gòu)圍堰設(shè)計(jì)重點(diǎn)控制環(huán)節(jié),采用ABAQUS 建立鋼-混連接段有限元元模型并進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控,驗(yàn)證結(jié)合段設(shè)計(jì)的合理性。

    1 工程概況

    1.1 項(xiàng)目簡(jiǎn)介

    建設(shè)項(xiàng)目位于四川省宜賓市內(nèi),該橋?yàn)榇铣请H鐵路與蓉昆高鐵、渝昆高鐵,及連接宜賓北岸臨港區(qū)、南岸翠屏區(qū)市政交通的共同過(guò)江通道。臨港橋跨布置為9×40.7 m+(72.5+203+522+203+72.5)m 主 橋+7×40.7 m;橋梁全長(zhǎng)1 724.2 m,主橋長(zhǎng)1 073 m,主橋立面見(jiàn)圖1。

    圖1 主橋立面(單位:cm)

    1.2 組合圍堰設(shè)計(jì)概況

    臨港橋3#主墩位于江心,采用矩形承臺(tái)設(shè)計(jì),承臺(tái)頂面標(biāo)高253.3 m,尺寸為67.00 m×35.75 m×7.00 m。

    由于橋梁所處區(qū)域水位變化劇烈,在實(shí)際施工中結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)施工條件,采用一種新型的鋼-混組合型圍堰設(shè)計(jì)。即在長(zhǎng)江水位枯水期,施工下部混凝土咬合樁作為組合圍堰結(jié)構(gòu)下部基礎(chǔ)。在長(zhǎng)江洪水期來(lái)臨前,接長(zhǎng)上部雙壁鋼圍堰,組合圍堰立面如圖2所示。

    圖2 組合圍堰立面(單位:m)

    為充分發(fā)揮混凝土材料的抗壓承載能力,臨港橋組合圍堰采用“雙拱形啞鈴”構(gòu)造[10]。組合圍堰沿環(huán)向共分為22 個(gè)塊段,在中部塊段之間設(shè)置3 層橫向鋼管支撐,組合圍堰整體平面尺寸84.5 m×50.0 m,如圖3所示。

    圖3 組合圍堰平面布置(單位:cm)

    1.3 組合圍堰鋼-混連接段設(shè)計(jì)構(gòu)造

    組合圍堰鋼-混連接段為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)控制重點(diǎn),是保證圍堰防滲止水效果、結(jié)構(gòu)安全的前提。最為常見(jiàn)的鋼-混連接段設(shè)計(jì)有內(nèi)槽鑲嵌、預(yù)埋螺栓連接等方式[11-12],但上述連接方式施工工序較為繁瑣,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度難以保證,故在本項(xiàng)目中采用“預(yù)埋板+剪力筋”連接方式。即在組合圍堰冠梁施工期間,提前預(yù)埋中部定位剪力筋以及兩側(cè)預(yù)埋板連接件。當(dāng)組合結(jié)構(gòu)圍堰上部接長(zhǎng)通過(guò)咬合樁上部冠梁接長(zhǎng)時(shí),將兩側(cè)預(yù)埋板與上部鋼圍堰底部進(jìn)行焊接連接,并澆筑C30 夾倉(cāng)混凝土提高連接段整體止水性以及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。組合圍堰鋼-混連接段設(shè)計(jì)如圖4所示。

    圖4 組合圍堰鋼混連接段設(shè)計(jì)(單位:cm)

    2 有限元模型分析

    2.1 計(jì)算模型

    組合圍堰鋼-混連接段結(jié)構(gòu)復(fù)雜,是圍堰結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)控制重點(diǎn)部位,為驗(yàn)證結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性,利用有限元軟件ABAQUS 建立了組合圍堰結(jié)構(gòu)3D 模型。采用4 節(jié)點(diǎn)線性實(shí)體單元(C3D4)模擬組合圍堰計(jì)算模型中咬合樁、冠梁及夾倉(cāng)混凝土。采用三維桁架單元T3D2 模擬圍堰內(nèi)部剪力筋;4 節(jié)點(diǎn)曲面薄殼模擬上部雙壁鋼圍堰部分。將雙壁鋼圍堰表面與夾倉(cāng)混凝土綁定,從而實(shí)現(xiàn)鋼和混凝土的共同作用。結(jié)構(gòu)總共劃分331 357個(gè)單元,98 884個(gè)節(jié)點(diǎn)。

    2.2 材料參數(shù)

    計(jì)算模型中混凝土采用Willam?Warnke 五參數(shù)破壞準(zhǔn)則進(jìn)行模擬,相應(yīng)參數(shù)取值可參見(jiàn)文獻(xiàn)[13],具體表達(dá)式為

    式中:y=σ∕fc,x=ε∕εc,fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度,fc= 0.4f7∕6cu;εc為混凝土受壓峰值應(yīng)變,εc= 383f7∕18cu×10-6;fcu為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度;A1為混凝土單軸受壓上升段參數(shù),A1= 9.1f-4∕9cu;B1= 1.6(A1- 1)2;對(duì)于鋼筋混凝土α1= 2.5f3cu× 10-5。

    鋼材本構(gòu)關(guān)系采用彈塑性模型,符合Von Mises屈服準(zhǔn)則和各向同性應(yīng)變硬化。對(duì)應(yīng)的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系如下:

    式中:σi為鋼材等效應(yīng)力;fs為鋼材屈服強(qiáng)度;fu為鋼材極限強(qiáng)度,取1.5fs;Es為鋼材彈性模量,取2.06 ×105MPa;Est為硬化模量,取0.46%Es;εi,εy,εst與εu分別為鋼材的等效應(yīng)變、鋼材屈服應(yīng)變、鋼材強(qiáng)化時(shí)應(yīng)變與鋼材的極限應(yīng)變,εu=εst+ 0.5fs∕(0.46%Es),其中εu= 120εy。

    2.3 鋼材與混凝土粘結(jié)

    由于夾倉(cāng)混凝土在組合圍堰鋼板中澆筑,圍堰鋼壁板與混凝土間發(fā)生相互滑移前,存在水泥凝膠體與壁板間接觸面的化學(xué)黏結(jié)力以及粗糙不平的鋼板表面和混凝土的機(jī)械咬合力,計(jì)算模型中通過(guò)定義基于面的黏結(jié)行為(Surface?based cohesive behavior)進(jìn)行模擬,其本構(gòu)模型方程如式(3)所示。

    式中:τ為黏結(jié)應(yīng)力,MPa;s為滑移,mm;k1為線性段斜率,k1=τcr∕scr;k2為劈裂段斜率,k2=(lu-τcr)∕(su-scr);k3為下降段斜率,k3=(τr-τu)∕(sr-su)。τan為卸載點(diǎn)的黏結(jié)應(yīng)力,MPa;sun為卸載點(diǎn)的相對(duì)滑移,mm;ft,r為鋼材的極限強(qiáng)度。

    2.4 設(shè)計(jì)荷載

    1)結(jié)構(gòu)自重

    組合圍堰結(jié)構(gòu)自重系數(shù)取1.0。

    2)樁身土壓力

    樁身主動(dòng)土壓力為

    式中:q為咬合樁每延米受到荷載,kN∕m;μ為主動(dòng)土壓力系數(shù),取0.301 4;D為為咬合樁樁身直徑,取1.25 m;γ為土體重度,取9 kN∕m3(依據(jù)水土分算原則);h為樁在土內(nèi)的深度。

    3)靜水壓力

    靜水壓按三角形分布,取橋區(qū)不同水深進(jìn)行計(jì)算,靜水壓最大計(jì)算深度19.2 m。

    4)動(dòng)水壓力

    組合圍堰結(jié)構(gòu)復(fù)雜,為了準(zhǔn)確獲得施工期間其受到的流水壓力,依據(jù)組合圍堰尺寸制作了1∶100 相似模型,并將其放置于試驗(yàn)水槽中,以測(cè)定組合圍堰結(jié)構(gòu)各塊段在不同流速以及不同水深作用下的動(dòng)水壓力,組合圍堰數(shù)值計(jì)算模型荷載如圖5所示。

    圖5 計(jì)算模型荷載分布

    2.5 計(jì)算結(jié)果

    依據(jù)施工期間橋區(qū)可能出現(xiàn)的水位情況,建立ABAQUS 局部模型對(duì)組合圍堰鋼-混連接段受力狀況進(jìn)行了模擬,最高計(jì)算水位269.0 m,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖6,構(gòu)件最大變形及應(yīng)力見(jiàn)表1。

    圖6 ABAQUS數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果(單位:MPa)

    表1 構(gòu)件最大變形及應(yīng)力

    由表1 可知,在預(yù)期出現(xiàn)的最不利工況條件下,組合圍堰內(nèi)、外壁板最大等效應(yīng)力分別為83.4,78.2 MPa小于組合結(jié)構(gòu)圍堰材料Q345鋼材fsd=295 MPa。組合圍堰夾倉(cāng)混凝土的最大變形、最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力分別0.87 mm,0.87 MPa,5.33 MPa。除在部分節(jié)點(diǎn),混凝土最大主拉應(yīng)力達(dá)到1.98 MPa 外,其余均小于C30 混凝土設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度f(wàn)sd= 1.41 MPa,部分最大主拉應(yīng)力最大值為1.18 MPa。組合結(jié)構(gòu)圍堰鋼-混連接段在預(yù)計(jì)最高施工水位269.0 m工況下,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)滿足需求,組合結(jié)構(gòu)圍堰鋼-混連接段設(shè)計(jì)合理。

    3 組合圍堰現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

    3.1 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)方案

    臨港橋基礎(chǔ)施工期間對(duì)組合結(jié)構(gòu)圍堰內(nèi)外壁板應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行了監(jiān)測(cè)。組合圍堰施工期間,連接段部位主應(yīng)力方向未知,故壁板應(yīng)力測(cè)量采用45°應(yīng)變花進(jìn)行測(cè)量,即通過(guò)測(cè)量3組不同角度的應(yīng)力計(jì)讀數(shù),計(jì)算待測(cè)部位主應(yīng)力,主應(yīng)力計(jì)算公式為

    式中:σ為構(gòu)件主應(yīng)力,MPa;ε為對(duì)應(yīng)應(yīng)變計(jì)度數(shù);μ為鋼材泊松比;E為彈性模量。

    組合圍堰共設(shè)置壁板應(yīng)力測(cè)點(diǎn)3 處,分別位于圍堰結(jié)構(gòu)河岸側(cè)、河心側(cè)及迎水面處。

    3.2 現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量數(shù)據(jù)采集

    組合結(jié)構(gòu)圍堰內(nèi)外壁板應(yīng)力監(jiān)測(cè)采用智能表貼式應(yīng)變計(jì)測(cè)量,并通過(guò)擱置于橫撐處的數(shù)據(jù)采集設(shè)備進(jìn)行24 h不間斷采集,表貼式應(yīng)變計(jì)測(cè)量量程±1 500×10-6,有效測(cè)精度0.1% F.S。組合圍堰壁板應(yīng)力測(cè)量應(yīng)變計(jì)安裝、數(shù)據(jù)采集設(shè)備如圖7所示。

    圖7 組合圍堰現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)采集

    3.3 對(duì)比分析

    組合結(jié)構(gòu)圍堰現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控中橋區(qū)最高記錄施工水位267.3 m,小于預(yù)計(jì)最高施工水位269.0 m,現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控期間在不同水位時(shí)內(nèi)外壁板應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)1,2的測(cè)量數(shù)據(jù)與鋼-混連接段數(shù)值模型模擬結(jié)果見(jiàn)8所示。

    圖8 組合圍堰監(jiān)控應(yīng)力與模擬計(jì)算結(jié)果

    由圖8 可知,組合圍堰施工期間壁板應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)應(yīng)力變化均勻平穩(wěn)。在水位低于262.0 m 時(shí),組合圍堰壁板應(yīng)力較小,伴隨洪期來(lái)臨,橋區(qū)水位逐步上升,組合圍堰壁板應(yīng)力逐漸增大,在施工267.0 m 時(shí)達(dá)到記錄最大值。

    其中,組合圍堰河心、河岸內(nèi)壁板2個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)最大應(yīng)力為105.2,97.4 MPa,相較于計(jì)算值92.1 MPa 誤差分別為14.22%,5.75%;外壁板2 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)最大應(yīng)力為100.7,94.6 MPa,相較于計(jì)算結(jié)果85.4 MPa,誤差分別為17.91%,10.78%。

    4 結(jié)論

    1)組合圍堰“鋼-混連接段”構(gòu)造合理,能保證橋梁基礎(chǔ)施工期間安全需求。

    2)分析比較現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量結(jié)果與ABAQUS 數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果發(fā)現(xiàn),二者較為接近,誤差范圍介于5.75%~17.91%,有限元模型符合實(shí)際情況,具有代表性。

    3)施工期間圍堰止水效果良好,鋼-混連接部位未出現(xiàn)明顯的滲、漏水情況,為臨港橋基礎(chǔ)施工創(chuàng)造了有利的環(huán)境條件,保證了橋梁基礎(chǔ)施工的順利進(jìn)行。

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