氣田地面系統(tǒng)應(yīng)急聯(lián)鎖工況數(shù)值模擬研究

吳國(guó)霈 計(jì)維安 伍坤一 林宇 蔣巍

中國(guó)石油西南油氣田公司天然氣研究院

隨著國(guó)家對(duì)能源行業(yè)提出的低碳戰(zhàn)略、“互聯(lián)網(wǎng)+”、質(zhì)量效益開發(fā)和安全環(huán)保生產(chǎn)的要求，必須提升智能化管理水平，夯實(shí)氣藏安全保障體系[1]。為確保氣藏安全環(huán)保開發(fā)[2-4]，應(yīng)急聯(lián)鎖系統(tǒng)成為智能化氣田安全保障體系中最重要的組成部分。當(dāng)今氣田開發(fā)區(qū)塊一般分為集輸(含井口裝置)、凈化處理和天然氣外輸三大系統(tǒng)，在各系統(tǒng)中任何一個(gè)環(huán)節(jié)出現(xiàn)重大泄漏或應(yīng)急事故，都將直接威脅到上下游的安全[5-6]。因此，在智能化氣田設(shè)計(jì)和生產(chǎn)中，按全氣田、單線、單站、單元設(shè)備劃分區(qū)域，通過優(yōu)化控制邏輯、優(yōu)選系統(tǒng)互聯(lián)技術(shù)，整合控制系統(tǒng)，形成集輸、凈化及外輸管道的聯(lián)鎖關(guān)斷[7]，創(chuàng)建上下游一體化的聯(lián)鎖關(guān)斷系統(tǒng)，從而大大提高了系統(tǒng)的安全性[8]。

氣田地面系統(tǒng)在建設(shè)前期設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)急聯(lián)鎖系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)普遍只考慮正常生產(chǎn)工況下的管道和裝置安全，但很少分析發(fā)生極端事故工況時(shí)的應(yīng)急聯(lián)鎖工況，這也可能會(huì)讓應(yīng)急聯(lián)鎖系統(tǒng)存在一定的隱患。

隨著生產(chǎn)建設(shè)的發(fā)展，為了更清楚地掌握各種應(yīng)急工況下各生產(chǎn)單元的應(yīng)急工況，有必要對(duì)氣田的應(yīng)急聯(lián)鎖工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)分析，反映出各單井站、集氣站和凈化廠在各種應(yīng)急聯(lián)鎖工況下的變化規(guī)律，找出不適應(yīng)的地方加以調(diào)整，為安全生產(chǎn)運(yùn)行保駕護(hù)航[9-13]。

1 分析方法

至今，應(yīng)急聯(lián)鎖工況分析方法并未形成明確的指導(dǎo)方案，認(rèn)為至少需要具備以下7個(gè)步驟。

(1) 明確模擬分析的應(yīng)用范圍，主體包括內(nèi)部集輸系統(tǒng)、凈化廠和外輸系統(tǒng)等，明確各工藝單元對(duì)應(yīng)的管理單位。

(2) 收集整理氣田內(nèi)部單井站、閥室、集氣站和凈化廠的設(shè)計(jì)資料(包括設(shè)計(jì)壓力、設(shè)計(jì)處理量、工藝管道和設(shè)備尺寸等)和生產(chǎn)數(shù)據(jù)。

(3) 理清氣田應(yīng)急聯(lián)鎖工況下的緊急關(guān)斷邏輯(一、二、三或四級(jí))。

(4) 進(jìn)行主要的風(fēng)險(xiǎn)識(shí)別，尤其是極端工況的分析，確定各類風(fēng)險(xiǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)急工況。

(5) 開展數(shù)值模擬分析，選擇模擬分析軟件，確定狀態(tài)方程和水力壓降模型等。

(6) 分析結(jié)果數(shù)據(jù)，與設(shè)計(jì)參數(shù)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際操作對(duì)比，得出現(xiàn)有應(yīng)急聯(lián)鎖工況的適應(yīng)性。

(7) 提出問題，分析問題。

下面以國(guó)內(nèi)某氣田為例，采用上述分析方法，研究應(yīng)急聯(lián)鎖工況下各生產(chǎn)單元的應(yīng)急工況。

2 實(shí)例分析

2.1 實(shí)例背景

國(guó)內(nèi)某氣藏開發(fā)涉及采氣、凈化和產(chǎn)品氣外輸3個(gè)主體工藝環(huán)節(jié)，共5個(gè)單位聯(lián)合處理。氣藏地面設(shè)計(jì)共6個(gè)壓力系統(tǒng)，分別為內(nèi)部集輸系統(tǒng)的井口采氣樹設(shè)計(jì)壓力105.00 MPa、井口節(jié)流設(shè)計(jì)壓力70.00 MPa、內(nèi)部集輸管網(wǎng)設(shè)計(jì)壓力8.50 MPa、凈化廠設(shè)計(jì)壓力7.50 MPa、外輸系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa、產(chǎn)品氣外輸站設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa。

氣田內(nèi)部集輸采用分離計(jì)量加氣液混輸方式輸送，單井站均設(shè)有井安系統(tǒng)。根據(jù)氣礦長(zhǎng)期建設(shè)經(jīng)驗(yàn)，操作壓力最高為8.30 MPa，為可控上限，壓力超過8.30 MPa自動(dòng)關(guān)井，站場(chǎng)均安裝氣動(dòng)(氣液聯(lián)動(dòng))或電動(dòng)閥門，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試氣動(dòng)(氣液聯(lián)動(dòng))閥門關(guān)閉時(shí)間15 s，電動(dòng)閥門關(guān)閉時(shí)間90 s。凈化廠共7列裝置，1～4列裝置(A套)處理量為300×104m3/(d·列)，5～7列裝置(B套)處理量為600×104m3/(d·列)，最高操作壓力6.70 MPa，出站設(shè)調(diào)節(jié)閥穩(wěn)定凈化廠壓力，凈化廠放空系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓力4.00 MPa，設(shè)計(jì)規(guī)模分別為700×104m3/d和780×104m3/d共2支。

外輸首站通過兩條DN800 mm管道向產(chǎn)品氣外輸站輸氣。外輸首站通過兩條DN600 mm進(jìn)站管道分別接收凈化廠來(lái)氣，設(shè)置2只DN100 mm/DN150 mm安全閥(設(shè)計(jì)整定壓力6.93 MPa，實(shí)際整定壓力6.30 MPa)。進(jìn)站管道都安裝電動(dòng)閥門，出站管道安裝氣動(dòng)閥門，外輸首站和凈化廠共用放空系統(tǒng)。

產(chǎn)品氣外輸站主要負(fù)責(zé)集輸凈化廠來(lái)氣，并向外輸干線輸送。設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa，設(shè)計(jì)規(guī)模3 000×104m3/d，進(jìn)站兩條DN800 mm管道上分別設(shè)置電動(dòng)閥門。外輸首站和凈化廠共用放空系統(tǒng)。

目前，已建立內(nèi)部集輸-天然氣凈化廠-外輸首站的應(yīng)急聯(lián)鎖系統(tǒng)。應(yīng)急聯(lián)鎖設(shè)計(jì)中，為保護(hù)外輸首站，設(shè)計(jì)外輸首站壓力從6.40 MPa開始，每增加0.05 MPa關(guān)1列裝置，至6.70 MPa關(guān)完；為保護(hù)凈化裝置，設(shè)計(jì)集氣總站壓力從7.20 MPa開始，每升高0.05 MPa關(guān)1列裝置，至7.50 MPa關(guān)完；凈化廠每列裝置關(guān)閉對(duì)應(yīng)上游內(nèi)部集輸單井站關(guān)井；外輸首站出站閥門關(guān)閉,聯(lián)鎖整個(gè)氣藏關(guān)閉。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，整個(gè)系統(tǒng)采用氣動(dòng)(氣液聯(lián)動(dòng))閥門關(guān)閉時(shí)間15 s，電動(dòng)閥門關(guān)閉時(shí)間90 s。地面系統(tǒng)流程圖如圖1所示。

2.2 應(yīng)急工況分析

通過調(diào)研分析得出，該氣藏地面系統(tǒng)工藝裝置在生產(chǎn)運(yùn)行過程中應(yīng)急聯(lián)鎖工況主要有6種。分析控制點(diǎn)是在集氣總站、凈化廠和外輸首站3個(gè)壓力交接點(diǎn)，單井站和集氣1、2、3站的壓力變化對(duì)應(yīng)集氣總站變化。6種應(yīng)急聯(lián)鎖工況如下。

(1) 產(chǎn)品氣外輸站停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠應(yīng)急聯(lián)鎖動(dòng)態(tài)分析研究。

(2) 外輸首站至產(chǎn)品氣外輸站兩條管道其中一條管道出現(xiàn)問題停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠應(yīng)急聯(lián)鎖動(dòng)態(tài)分析研究。

(3) 產(chǎn)品氣外輸站向外輸干線A站或B站僅其中一個(gè)方向停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠應(yīng)急聯(lián)鎖動(dòng)態(tài)分析研究。

(4) 外輸首站出站閥門關(guān)閉時(shí)外輸首站-凈化廠動(dòng)態(tài)分析研究。

(5) 在凈化廠裝置停車時(shí)，內(nèi)部集輸系統(tǒng)各集氣站的動(dòng)態(tài)分析。

(6) 應(yīng)急工況時(shí)關(guān)井順序研究。

2.3 分析方法

應(yīng)急工況分析內(nèi)容是壓力隨時(shí)間變化的趨勢(shì)，因此穩(wěn)態(tài)模擬不太適合，應(yīng)采用動(dòng)態(tài)模擬進(jìn)行分析。本次應(yīng)急聯(lián)鎖動(dòng)態(tài)模擬單相流部分研究采用PipeLine Studio for Gas軟件，內(nèi)部集輸多相流模擬部分采用LEDAFLOW軟件。兩種軟件是經(jīng)過使用證明的離線模擬軟件，能夠?qū)敋夤艿乐械牧黧w進(jìn)行穩(wěn)態(tài)模擬和動(dòng)態(tài)模擬，可以對(duì)輸氣管道的正常工況和事故工況進(jìn)行分析，測(cè)試和評(píng)價(jià)管道的設(shè)計(jì)或操作參數(shù)設(shè)置。狀態(tài)方程均采用PR方程，單相流動(dòng)態(tài)模擬選用Colebrook White水力模型，多相流動(dòng)態(tài)模擬為軟件內(nèi)部自嵌水力模型。

2.4 工況分析

2.4.1產(chǎn)品氣外輸站停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠動(dòng)態(tài)分析研究

分析工況：產(chǎn)品氣外輸站在突發(fā)情況造成停輸時(shí)，研究外輸首站壓力急速上升安全閥是否放空，同時(shí)凈化廠7列裝置壓力隨之上升是否出現(xiàn)壓力超高后多列裝置依次停車的情況，找出各部分壓力隨時(shí)間變化的規(guī)律(見表1與圖2)。

表1 應(yīng)急聯(lián)鎖動(dòng)態(tài)分析表壓力/MPa安全閥起跳時(shí)間/s第1～4列裝置第5～7列裝置第1列關(guān)閉時(shí)間/s第2列關(guān)閉時(shí)間/s第3列關(guān)閉時(shí)間/s第4列關(guān)閉時(shí)間/s第5列關(guān)閉時(shí)間/s第6列關(guān)閉時(shí)間/s6.3036.36.4061～766.4577～926.5086～1016.55106～1216.60127～1426.65170～185

通過動(dòng)態(tài)模擬得出每列凈化裝置和外輸首站安全閥達(dá)到相應(yīng)壓力時(shí)需要的時(shí)間。

研究得出，在第1～4列裝置全部關(guān)停、第5～7列裝置關(guān)閉第6列裝置、上游集輸場(chǎng)站相應(yīng)關(guān)井后，整個(gè)地面系統(tǒng)壓力不會(huì)繼續(xù)上升。外輸首站最高進(jìn)站和出站壓力約6.62 MPa，產(chǎn)品氣外輸站進(jìn)站壓力約6.64 MPa，超過設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa。

通過分析得出，單只安全閥放空規(guī)模為400×104m3/d ，兩只安全閥同時(shí)放空時(shí)，放空規(guī)模為800×104m3/d，超過火炬的設(shè)計(jì)放空量(見圖3)。

綜上所述，從產(chǎn)品氣外輸站開始停輸?shù)阶詈髢艋瘡S裝置停車會(huì)持續(xù)185 s；產(chǎn)品氣外輸站、外輸首站在此時(shí)間段內(nèi)會(huì)超壓運(yùn)行；兩只安全閥放空總量超過單根火炬設(shè)計(jì)排放總量。

2.4.2外輸首站至產(chǎn)品氣外輸站中一條管道出現(xiàn)問題停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠動(dòng)態(tài)分析研究

研究外輸首站至產(chǎn)品氣外輸站間兩條DN800 mm輸氣管道其中一條出現(xiàn)問題停輸時(shí)，外輸首站壓力上升，安全閥是否放空，同時(shí)凈化廠7列裝置壓力隨之上升是否會(huì)出現(xiàn)壓力超高后多列裝置依次停車，找出各部分壓力隨時(shí)間變化的規(guī)律。

經(jīng)分析，外輸首站最高出站壓力6.12 MPa，進(jìn)站壓力6.20 MPa；1～4列裝置出站壓力6.22 MPa，5～7列裝置出站壓力6.25 MPa。在此工況下，場(chǎng)站和凈化廠均不會(huì)出現(xiàn)憋壓和超壓運(yùn)行的情況，安全閥不會(huì)起跳放空，凈化裝置正常運(yùn)行不會(huì)停車。

2.4.3產(chǎn)品氣外輸站向A站或B站停輸時(shí)，產(chǎn)品氣外輸站-外輸首站-凈化廠動(dòng)態(tài)分析研究

分析研究產(chǎn)品氣外輸站只向一邊輸氣時(shí)產(chǎn)品氣外輸站、凈化廠和內(nèi)集輸系統(tǒng)外輸首站壓力急速上升安全閥是否放空，同時(shí)凈化廠7列裝置壓力隨之上升是否出現(xiàn)壓力超高后多列裝置依次停車，找出各部分壓力隨時(shí)間變化的規(guī)律；通過動(dòng)態(tài)模擬得出每列凈化裝置和外輸首站安全閥達(dá)到相應(yīng)壓力值時(shí)需要的時(shí)間(見表2與圖4)。

表2 壓力隨時(shí)間變化表壓力/MPa安全閥起跳時(shí)間/s第1～4列裝置第5～7列裝置第1列關(guān)閉時(shí)間/s第2列關(guān)閉時(shí)間/s第3列關(guān)閉時(shí)間/s第4列關(guān)閉時(shí)間/s第5列關(guān)閉時(shí)間/s第6列關(guān)閉時(shí)間/s6.30656.40145～1606.45200～2156.50394～409

經(jīng)分析，在A套裝置關(guān)閉第3列裝置、上游集輸場(chǎng)站相應(yīng)關(guān)井后，整個(gè)系統(tǒng)壓力不會(huì)繼續(xù)上升。外輸首站最高進(jìn)站和出站壓力約6.50 MPa，產(chǎn)品氣外輸站進(jìn)站壓力約6.45 MPa，均超過設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa。

通過分析得出，單只安全閥放空規(guī)模為400×104m3/d，壓力變化見圖5。兩只安全閥同時(shí)放空時(shí)，放空規(guī)模為800×104m3/d，超過單根火炬的設(shè)計(jì)放空量。

綜上所述，從產(chǎn)品氣外輸站單邊停輸?shù)阶詈髢艋瘡S裝置停車會(huì)持續(xù)409 s；產(chǎn)品氣外輸站、外輸首站在此時(shí)間段內(nèi)會(huì)超壓運(yùn)行；兩只安全閥放空總量超過單根火炬設(shè)計(jì)排放總量。

2.4.4外輸首站出站閥門關(guān)閉時(shí)外輸首站-凈化廠動(dòng)態(tài)分析研究

分析研究外輸首站出站閥門關(guān)閉是否會(huì)導(dǎo)致場(chǎng)站內(nèi)壓力急速升高，安全閥是否起跳，同時(shí)凈化廠7列裝置壓力隨之上升是否會(huì)出現(xiàn)壓力超高后多列裝置依次停車，找出各部分壓力隨時(shí)間變化的規(guī)律。

通過動(dòng)態(tài)模擬得出每列凈化裝置和外輸首站安全閥達(dá)到相應(yīng)壓力時(shí)所需時(shí)間(見表3與圖6)。

表3 壓力隨時(shí)間變化表壓力/MPa安全閥起跳時(shí)間/s凈化廠第1列關(guān)閉時(shí)間/s第2列關(guān)閉時(shí)間/s第3列關(guān)閉時(shí)間/s第4列關(guān)閉時(shí)間/s第5列關(guān)閉時(shí)間/s第6列關(guān)閉時(shí)間/s6.3056.407～226.458～236.5010～256.5511～266.6013～286.6514～296.70

在A套裝置全部關(guān)停、B套裝置關(guān)閉兩列裝置和上游集輸系統(tǒng)相應(yīng)單井站關(guān)井時(shí)，整個(gè)系統(tǒng)壓力不會(huì)再上升。外輸首站最高進(jìn)站和出站壓力約6.92 MPa，超過設(shè)計(jì)壓力6.30 MPa。

通過分析得出，單只安全閥放空規(guī)模為400×104m3/d，兩只安全閥同時(shí)放空時(shí)，放空規(guī)模為800×104m3/d，超過單根火炬的設(shè)計(jì)放空量(見圖7)。

綜上所述，外輸首站出站閥門關(guān)閉到最后，凈化廠裝置停車會(huì)持續(xù)29 s；外輸首站在這時(shí)間段內(nèi)會(huì)超壓運(yùn)行；兩只安全閥放空總量超過單根火炬設(shè)計(jì)排放總量。

2.4.5凈化廠停車時(shí)內(nèi)部集輸系統(tǒng)集氣站在不同時(shí)間段內(nèi)的動(dòng)態(tài)分析研究

分析研究當(dāng)凈化廠停車時(shí)，內(nèi)部集輸系統(tǒng)將產(chǎn)生憋壓情況。內(nèi)部集輸系統(tǒng)各集氣站壓力隨時(shí)間變化的規(guī)律見圖8。

經(jīng)研究得出，當(dāng)凈化廠停車時(shí)，上游集輸系統(tǒng)會(huì)出現(xiàn)憋壓的情況，各集氣站壓力隨時(shí)間變化趨勢(shì)見表4。

本研究?jī)H分析極端工況下集氣總站壓力在6.50～6.90 MPa時(shí)的工況。

表4 內(nèi)輸系統(tǒng)集氣站動(dòng)態(tài)分析表時(shí)間/s集氣總站壓力/MPa集氣1站壓力/MPa集氣2站壓力/MPa集氣3站壓力/MPa116.50～6.606.92～6.926.52～6.536.98～6.98556.50～6.706.92～6.926.52～6.586.98～6.991176.50～6.806.92～6.936.52～6.656.98～7.021966.50～6.906.92～7.056.52～6.836.98～7.06

在7.50～8.50 MPa系統(tǒng)中，通過管網(wǎng)模擬計(jì)算得出，氣藏開發(fā)系統(tǒng)在3 000×104m3/d滿負(fù)荷生產(chǎn)時(shí)集氣總站壓力最高值為6.50 MPa，設(shè)計(jì)報(bào)警壓力7.10 MPa，未超過下游設(shè)計(jì)壓力。同時(shí)考慮到凈化廠設(shè)有集氣總站壓力7.20～7.50 MPa關(guān)裝置的聯(lián)鎖保護(hù)措施，聯(lián)鎖閥也為氣動(dòng)閥，可在15 s關(guān)完。另外，安全放空系統(tǒng)(火炬、安全閥等)也具備1 480×104m3/d的放空能力，因此8.50～7.50 MPa系統(tǒng)安全風(fēng)險(xiǎn)基本受控。

2.4.6關(guān)井順序研究

在以上工況分析的基礎(chǔ)上，凈化廠裝置每列依次停車聯(lián)鎖內(nèi)部集輸單井站分批次關(guān)井，模擬分析采用LEDAFLOW多相流動(dòng)態(tài)模擬軟件，原則按照以現(xiàn)有集輸工況壓力梯度范圍為基礎(chǔ)，優(yōu)先關(guān)閉壓力較高井站。

2.5 研究成果

(1) 通過對(duì)該氣藏地面系統(tǒng)應(yīng)急聯(lián)鎖工況研究可以得出，在6.30～7.50 MPa系統(tǒng)中，產(chǎn)品氣外輸站和外輸首站間產(chǎn)生上游憋壓到凈化廠裝置依次停車這段時(shí)間非常短，時(shí)間最長(zhǎng)的一種工況也僅有7 min，最短僅僅26 s，在故障狀態(tài)下人工響應(yīng)難以滿足安全要求，應(yīng)主要依靠安全聯(lián)鎖(ESD)及放空系統(tǒng)，5家單位需建立統(tǒng)一的應(yīng)急聯(lián)動(dòng)系統(tǒng)。

(2) 在7.50～8.50 MPa內(nèi)部集輸系統(tǒng)中安全風(fēng)險(xiǎn)基本受控。

(3) 外輸首站進(jìn)站兩個(gè)安全閥難以保證外輸首站及產(chǎn)品氣輸氣站壓力不超出設(shè)計(jì)壓力，當(dāng)產(chǎn)生憋壓情況時(shí)，站場(chǎng)會(huì)有段時(shí)間處于超壓運(yùn)行。

2.6 優(yōu)化建議

(1) 將凈化裝置出站調(diào)節(jié)閥(脫水裝置出口閥前壓力調(diào)節(jié)閥)控制邏輯改為在外輸首站正常最大操作壓力以下維持現(xiàn)狀，當(dāng)外輸首站操作壓力超過外輸首站正常最大操作壓力時(shí)改為閥后控制,控制值可為正常最大操作壓力。

(2) 為防止產(chǎn)品氣外輸站單向或雙向停輸帶來(lái)的超壓風(fēng)險(xiǎn)，建議將凈化裝置出站ESD閥聯(lián)鎖最終關(guān)停裝置的限值改為6.30 MPa。此項(xiàng)措施在保證安全的同時(shí)也會(huì)帶來(lái)輸氣壓力較高時(shí)因壓力波動(dòng)造成凈化廠裝置停車，從而影響生產(chǎn)的風(fēng)險(xiǎn)。

(3) 將外輸首站安全閥整定壓力改為正常最大操作壓力的1.05倍。

(4) 外輸首站壓力測(cè)量A套和B套各設(shè)有一個(gè)變送器，外輸首站壓力保護(hù)關(guān)斷采用變送器和聯(lián)鎖閥是1對(duì)1的關(guān)系。建議將A套和B套超壓聯(lián)鎖以及第1組壓力控制進(jìn)行改造,壓力來(lái)源分別改為2選1。

(5) 在目前狀態(tài)下，建議凈化廠操作壓力保持在6.30 MPa以下。

(6) 建議停用1只外輸首站安全閥，使其放空能力低于700×104m3/d以匹配放空火炬。若A套或B套火炬兩者之一停產(chǎn)時(shí)需注意對(duì)應(yīng)安全閥投用。

(7) 提出應(yīng)急情況導(dǎo)致凈化廠裝置關(guān)停時(shí)對(duì)應(yīng)的關(guān)井順序聯(lián)鎖方案。

2.7 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

聯(lián)合單位針對(duì)優(yōu)化建議進(jìn)行了多次探討，最終同意采用第(1)、(5)、(6)、(7)條建議，做出以下應(yīng)用：將凈化裝置出站調(diào)節(jié)閥控制邏輯改為在外輸首站正常最大操作壓力以下，當(dāng)外輸首站操作壓力超過外輸首站正常最大操作壓力時(shí)改為閥后控制，控制值可為正常最大操作壓力、凈化廠操作壓力保持在6.30 MPa以下、停用1只外輸首站安全閥、按照推薦的關(guān)井順序進(jìn)行聯(lián)鎖關(guān)斷邏輯設(shè)置。

3 結(jié)語(yǔ)

本研究提出一套氣田地面系統(tǒng)應(yīng)急聯(lián)鎖模擬分析方法，并將該分析評(píng)價(jià)方法應(yīng)用于實(shí)踐。首先，開展了大量現(xiàn)場(chǎng)工作，包括收集整理資料、理清應(yīng)急關(guān)斷邏輯及生產(chǎn)單位討論明確了分析范圍；其次進(jìn)行地面系統(tǒng)主要風(fēng)險(xiǎn)識(shí)別,得出6種主要應(yīng)急聯(lián)鎖工況；接著開展數(shù)值模擬；最后提出結(jié)論和優(yōu)化建議。本研究結(jié)論得到氣礦認(rèn)可，為氣田地面建設(shè)提供了理論支撐。