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    燃?xì)?空氣雙分級(jí)低氮燃燒器數(shù)值模擬

    2020-06-30 09:41:02侯翠翠朱禹洲海明璋張青鵬
    煤氣與熱力 2020年6期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)筒中軸線旋流

    侯翠翠, 朱禹洲, 海明璋, 張青鵬

    (北京市公用事業(yè)科學(xué)研究所, 北京 100011)

    1 概述

    近年來,霧霾已成為危害公共健康的罪魁禍?zhǔn)?,?shù)據(jù)表明,PM2.5是形成霧霾的主要原因之一,當(dāng)重污染發(fā)生時(shí),PM2.5與氮氧化物(NOx)的環(huán)境質(zhì)量濃度變化呈現(xiàn)強(qiáng)相關(guān)、同步變化的特征[1]。鑒于如此嚴(yán)重的環(huán)境危機(jī),城市內(nèi)氣體燃料燃燒產(chǎn)生的NOx逐漸成為國(guó)家環(huán)保部門關(guān)注的焦點(diǎn),GB 13271—2014《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定了更為嚴(yán)格的燃?xì)忮仩tNOx排放標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)于能源工作者來說,如何改善燃?xì)馊紵匦?,降低NOx排放水平,提高空氣環(huán)境質(zhì)量是其所面對(duì)的重要任務(wù),也具有重要的現(xiàn)實(shí)與研究意義。

    目前國(guó)內(nèi)外采用較多的低氮燃燒技術(shù)主要包括分段燃燒、濃淡燃燒、煙氣內(nèi)循環(huán)、煙氣外循環(huán)等多項(xiàng)內(nèi)容[1-7]。為了獲得更低的氮氧化物排放,本文主要對(duì)采用燃?xì)?空氣雙分級(jí)的分段燃燒及煙氣內(nèi)循環(huán)技術(shù)開發(fā)設(shè)計(jì)的一種新型低氮燃燒器,應(yīng)用FLUENT數(shù)值模擬分析方法研究燃?xì)?空氣雙分級(jí)設(shè)計(jì)對(duì)燃燒器的燃燒和NOx生成特性的影響,為優(yōu)化設(shè)計(jì)燃燒器提供參考依據(jù)。

    2 設(shè)計(jì)與研究方法

    ① 新型低氮燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    新型低氮燃燒器的設(shè)計(jì)主要依托分級(jí)燃燒的低氮燃燒技術(shù),采用燃?xì)?空氣雙分級(jí)的設(shè)計(jì)方案,燃燒器頭部結(jié)構(gòu)見圖1。燃?xì)庠谇昂筝S向方向進(jìn)行兩級(jí)分配,兩級(jí)燃?xì)夥謩e以不同方向噴射(見圖1)。一級(jí)燃?xì)庋刂行娜細(xì)夤軓较蚍较蚋咚偕淙耄細(xì)馀c流經(jīng)此處的一級(jí)空氣混合,經(jīng)點(diǎn)火器點(diǎn)燃,燃燒形成的火焰所處的區(qū)域稱為一級(jí)燃燒區(qū);二級(jí)燃?xì)鈬娍滓砸欢ň嚯x圍繞中心燃?xì)夤芤原h(huán)型布置,燃?xì)庋刂髁鬏S向射入,與外圍直流風(fēng)(二級(jí)空氣)混合,二級(jí)混合氣由一級(jí)燃燒區(qū)產(chǎn)生的火焰或高溫?zé)煔庖?,從而形成二?jí)燃燒區(qū)。燃燒器設(shè)計(jì)有空氣分配板結(jié)構(gòu),將空氣進(jìn)行分級(jí)。空氣分配板內(nèi)部設(shè)計(jì)布置著一定角度的葉片,形成第一級(jí)流道,葉片給流經(jīng)的空氣施加一個(gè)徑向流速,形成旋流風(fēng),降低一級(jí)燃?xì)庠谳S向方向的流速,更好地與一級(jí)燃?xì)饣旌闲纬尚鲄^(qū),達(dá)到穩(wěn)定火焰的作用。絕大部分空氣流經(jīng)空氣分配板的外緣射入,形成二級(jí)空氣,為燃?xì)馔耆紵峁┏渥愕闹紕???諝夥峙浒迳显O(shè)計(jì)有內(nèi)筒結(jié)構(gòu),主要是用于進(jìn)一步劃分一級(jí)空氣與一級(jí)燃?xì)?,形成明確、穩(wěn)定的一級(jí)燃燒區(qū)。

    圖1 燃燒器頭部結(jié)構(gòu)

    ② 研究方法

    燃燒器結(jié)構(gòu)復(fù)雜,制造成本高,實(shí)驗(yàn)平臺(tái)投入大,需耗費(fèi)大量的人力物力,CFD在燃燒器的輔助設(shè)計(jì)[8]138-154,505-514[9]83-147具有其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì),逐漸成為設(shè)計(jì)研發(fā)的有力工具。本文采用CFD軟件FLUENT對(duì)低氮燃燒器進(jìn)行全尺寸三維數(shù)值模擬,整體三維模型見圖2。為保證網(wǎng)格計(jì)算的合理性,采用網(wǎng)格無關(guān)性分析確定合適的網(wǎng)格數(shù)量。燃燒器的燃燒模型的主要參數(shù)列表見表1。x軸由燃?xì)馊肟谥行拇怪敝赶蚣埫嫦騼?nèi),為水平方向。

    圖2 低氮燃燒器整體三維模型

    表1 主要參數(shù)列表

    ③ 模型驗(yàn)證

    為提高數(shù)值模擬模型預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,應(yīng)用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)數(shù)值模型進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。驗(yàn)證試驗(yàn)以1.4 MW臥式三回程鍋爐配套的新型設(shè)計(jì)低氮燃?xì)馊紵鳛轵?yàn)證對(duì)象,模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比見圖3。滿負(fù)荷下,隨著過剩空氣系數(shù)的增大,NOx質(zhì)量濃度降低,模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果變化趨勢(shì)一致。在相同條件下,兩者的平均相對(duì)誤差較小,模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果吻合較好,此數(shù)值模型能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)NOx生成量變化趨勢(shì)。

    圖3 模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    3 燃?xì)?空氣雙分級(jí)技術(shù)分析

    3.1 燃?xì)馀浔葘?duì)爐膛溫度及NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)的影響

    燃燒器的一級(jí)燃燒區(qū)處于燃燒器頭部附近,具有穩(wěn)燃火焰及分級(jí)的雙重作用,為了形成穩(wěn)定的分區(qū)火焰,且避免一級(jí)燃燒區(qū)產(chǎn)生局部高溫,一級(jí)燃?xì)庹伎側(cè)細(xì)饬康捏w積比(以下簡(jiǎn)稱一級(jí)燃?xì)馀浔?不應(yīng)過大??紤]到以上情況,選取一級(jí)燃?xì)馀浔确謩e為10%、20%、30%進(jìn)行模擬,研究一級(jí)燃?xì)馀浔葘?duì)于爐膛內(nèi)部燃燒與NOx生成特性的影響,具體模擬工況見表2(表2中,燃?xì)饬髁烤鶠閴毫?01.325 kPa,溫度20 ℃標(biāo)準(zhǔn)工況下的流量)。模擬時(shí),一級(jí)空氣占總空氣量的體積比為10%,內(nèi)筒的直徑為140 mm。工況1:一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.3;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過剩空氣系數(shù)為0.65;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.43。工況2:一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過剩空氣系數(shù)為1.2;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.6;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.4。工況3:一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.3;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.65;一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.43。當(dāng)一級(jí)燃?xì)馀浔茸兓瑖娍谌細(xì)馑俣燃叭紵隣顟B(tài)會(huì)有所區(qū)別,一級(jí)燃?xì)饣鹧嫒紵奈恢糜星昂髤^(qū)別。由于火焰燃燒將產(chǎn)生高溫,故在模擬中,采用溫度來描述火焰所處區(qū)域。

    表2 模擬工況

    工況1中軸線的溫度分布見圖4,其中中軸線如圖2所示,以原點(diǎn)為起點(diǎn),與z軸重合。以往學(xué)者研究表明[9]55-62在1 700 K以下,熱力型NOx生成量很少,當(dāng)溫度在1 700 K以上時(shí),溫度每增加100 K,反應(yīng)速度增大6~7倍, NOx生成量迅速增加,溫度對(duì)NOx的生成有決定性的影響。故選取1 700 K以上區(qū)域?yàn)楦邷貐^(qū)域,溫度超過1 700 K部分溫度越高,或當(dāng)最高溫度相同時(shí)高溫范圍越大,則表明反應(yīng)速度增大,NOx生成量越大。由圖4可知,當(dāng)一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),中軸線除燃燒器出口外,整體處于較均勻的溫度水平且溫度最低,只存在燃燒器出口的高溫區(qū)域,具體位置為z=0.3~0.6 m的范圍內(nèi),高溫區(qū)域范圍最小,即此時(shí)一級(jí)燃燒區(qū)分布在燃燒器出口附近。當(dāng)一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),燃?xì)饬髁看?,出口流速大,一?jí)燃?xì)饣鹧嫒紵恢孟蚝笠苿?dòng),且不完全燃燒的燃?xì)怆S煙氣向爐膛出口方向流動(dòng),燃燒火焰被拉長(zhǎng),即高溫區(qū)域向后移動(dòng),使中軸線上z=0.4~1.2 m的范圍處于高溫狀態(tài),即一級(jí)燃燒區(qū)向后移動(dòng)。一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),幾乎整體中軸線均處于高溫狀態(tài),高溫范圍最大。由上分析可知,一級(jí)燃?xì)馀浔仍酱?,最高溫度出現(xiàn)的位置越靠后,高溫范圍越大,爐膛內(nèi)部整體溫度水平越高。

    圖4 工況1中軸線的溫度分布

    工況1中軸線NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布見圖5。受溫度分布的影響,一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%的NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)大致低于其他兩種狀態(tài),其中NOx主要集中在爐膛前部最高溫度的下游,隨著溫度的降低,NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低。一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí), NOx主要集中在爐膛中部,NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)整體高于一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%的狀態(tài)。一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),NOx主要集中在爐膛中后部,由于其高溫范圍廣,相應(yīng)的NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)也最高。

    圖5 工況1中軸線NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

    工況2、3中軸線的溫度分布、中軸線NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布分別見圖6~9。可以看出,工況2、3中軸線的溫度分布與工況1相似,工況2、3的NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)變化趨勢(shì)與工況1類似,工況2的NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)相較工況1總體較高,這是由于過??諝庀禂?shù)降低使得爐膛內(nèi)部溫度相對(duì)較高的原因。工況1、3的對(duì)比可以得出,當(dāng)流量變化時(shí),變化趨勢(shì)相似,由此可見,一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%的設(shè)計(jì),在降氮方面適用于過??諝庀禂?shù)及流量變化的情況。

    圖6 工況2中軸線的溫度分布

    圖7 工況2中軸線NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

    圖8 工況3中軸線的溫度分布

    圖9 工況3中軸線NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布

    3.2 一級(jí)過??諝庀禂?shù)對(duì)溫度及NOx的影響

    燃燒器采用分級(jí)燃燒技術(shù)的主要目的是使燃?xì)夥稚⒐┙o,同時(shí)使一、二級(jí)空氣與燃?xì)獾幕旌媳壤侠?,避免產(chǎn)生局部高溫區(qū),以此來降低NOx的生成。一級(jí)過??諝庀禂?shù)決定著一、二級(jí)燃燒過程的進(jìn)行狀態(tài),決定著一級(jí)燃燒過程中NOx的生成,同時(shí)對(duì)二級(jí)燃燒過程中NOx的生成也具有很大影響,所以最佳的一次過??諝庀禂?shù)的選取,應(yīng)既保證一級(jí)燃燒具有較低的NOx水平,又要防止二級(jí)燃燒生成大量的NOx,二者相互配合,使燃燒過程具有較好的NOx水平。

    保證一級(jí)燃?xì)馀浔?0%不變,內(nèi)筒的直徑為140 mm,過??諝庀禂?shù)為1.2,總?cè)細(xì)饬髁繛?60 m3/h時(shí),通過一級(jí)空氣比例變化調(diào)整一級(jí)過??諝庀禂?shù),燃燒區(qū)最高溫度隨一級(jí)過剩空氣系數(shù)變化見圖10。一級(jí)過??諝庀禂?shù)從0.33向0.7增大時(shí),一級(jí)燃燒區(qū)的最高溫度由2 166 K降低到2 085 K;一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.7~1.65時(shí),溫度先增大至2 100 K后降低至約2 085 K;一級(jí)過??諝庀禂?shù)從0.33逐漸增大到1.65時(shí),二級(jí)燃燒區(qū)的溫度呈降低趨勢(shì),整體溫度水平相較一級(jí)燃燒區(qū)較低,對(duì)于NOx生成影響作用弱于一級(jí)燃燒區(qū),一級(jí)燃燒區(qū)的狀態(tài)為本燃燒器NOx生成的主要影響因素。

    由圖10分析可得,當(dāng)一級(jí)過剩空氣系數(shù)為0.33時(shí),一級(jí)混合氣為特濃混合氣,一級(jí)空氣流量低,氣流速度低,燃燒區(qū)域靠近空氣分配板位置,同時(shí)旋流作用低,受內(nèi)筒的作用,火道小,燃燒集中,產(chǎn)生局部高溫,此時(shí)燃燒強(qiáng)度低,易產(chǎn)生大量的CO。一級(jí)過剩空氣系數(shù)為0.7時(shí),一級(jí)燃燒區(qū)為濃混合氣,此時(shí)空氣流軸向速度加大,一級(jí)燃燒區(qū)向爐膛出口方向移動(dòng),同時(shí)混合氣偏離化學(xué)當(dāng)量比,一級(jí)燃燒區(qū)處于未完全燃燒狀態(tài),燃燒溫度最低。一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.16~1.65時(shí),一級(jí)燃燒區(qū)為稀混合氣,此時(shí)空氣流速軸向流速高,同時(shí)由于旋流作用大,減緩空氣軸向的流速,一級(jí)燃燒區(qū)位置與一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.7 相近,一級(jí)燃燒溫度處于一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的較低的水平,但一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.16時(shí),靠近化學(xué)當(dāng)量比,燃燒溫度更高,溫度出現(xiàn)20 K小幅增長(zhǎng)。實(shí)驗(yàn)證明,過剩空氣系數(shù)過大時(shí),火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊停菀装l(fā)生脫火現(xiàn)象,出現(xiàn)燃燒不穩(wěn)定現(xiàn)象。

    圖10 燃燒區(qū)最高溫度隨一級(jí)過??諝庀禂?shù)變化

    一般情況下,質(zhì)量分?jǐn)?shù)1×10-6對(duì)應(yīng)質(zhì)量濃度2.05 mg/m3。取爐膛出口平均NOx質(zhì)量濃度,NOx質(zhì)量濃度隨一級(jí)過??諝庀禂?shù)變化見圖11。結(jié)合圖10溫度變化的情況,一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.33時(shí),NOx質(zhì)量濃度為79 mg/m3左右,一級(jí)過剩空氣系數(shù)從0.7增大到1.45時(shí),NOx質(zhì)量濃度整體處于一個(gè)相對(duì)穩(wěn)定的水平,NOx質(zhì)量濃度在62 mg/m3上下波動(dòng),相較一級(jí)過剩空氣系數(shù)為0.33時(shí)降低17 mg/m3左右,降幅明顯;一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.65時(shí),NOx質(zhì)量濃度有小幅上升,但增幅較小。一級(jí)過??諝庀禂?shù)為0.7~1.45時(shí),NOx質(zhì)量濃度較為穩(wěn)定,同時(shí)考慮到一級(jí)燃燒區(qū)域的穩(wěn)焰作用,防止脫火現(xiàn)象發(fā)生,一級(jí)過??諝庀禂?shù)不宜過大。

    圖11 NOx質(zhì)量濃度隨一級(jí)過??諝庀禂?shù)變化

    3.3 內(nèi)筒對(duì)于一級(jí)分級(jí)燃燒的輔助作用

    內(nèi)筒結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)理念是將空氣進(jìn)行嚴(yán)格分區(qū),促進(jìn)一級(jí)燃?xì)馀c一級(jí)空氣的混合,產(chǎn)生明確的一級(jí)燃燒區(qū),同時(shí)內(nèi)筒與空氣分配板相結(jié)合組成U形的鈍體,起到穩(wěn)定火焰的作用。保證一級(jí)燃?xì)馀浔?0%,一級(jí)空氣占總空氣量的10%,過??諝庀禂?shù)為1.2,一級(jí)過??諝庀禂?shù)為1.2,總?cè)細(xì)饬髁繛?60 m3/h?,F(xiàn)取內(nèi)筒直徑分別為140 mm、145 mm的燃燒頭為研究對(duì)象,研究?jī)?nèi)筒對(duì)于分級(jí)燃燒的輔助作用。zx截面(局部)速度云圖和溫度云圖見圖12,其中速度垂直于zx平面,采用速度來表征一級(jí)旋流范圍。由圖12a觀察所得,由于內(nèi)筒的存在,氣流以內(nèi)筒為邊界進(jìn)行旋流流動(dòng),旋流區(qū)域充滿整個(gè)內(nèi)筒區(qū)域。由圖12b可得,燃燒區(qū)域同時(shí)以內(nèi)筒為邊界,呈現(xiàn)出漏斗的形狀,形成一級(jí)燃燒區(qū)。

    不同內(nèi)筒直徑下燃燒區(qū)最高溫度和NOx質(zhì)量濃度見表3,內(nèi)筒直徑為145 mm時(shí),內(nèi)筒直徑大,一級(jí)火道直徑大,相應(yīng)的燃燒區(qū)與旋流區(qū)范圍增大,旋流流量大,即旋流強(qiáng)度大,卷吸的煙氣量大,穩(wěn)焰效果增強(qiáng)。在一級(jí)燃燒區(qū)高旋流區(qū)的作用下,爐膛一級(jí)燃燒區(qū)的高溫?zé)煔鉁囟扔兴档?,?nèi)筒直徑為145 mm爐膛最高溫度比內(nèi)筒直徑為140 mm時(shí)降低20 K,NOx質(zhì)量濃度降低4.82 mg/m3。由此可見,增大內(nèi)筒直徑,可以改善一級(jí)燃燒區(qū)的燃燒狀態(tài),達(dá)到小范圍的降氮及穩(wěn)焰目的。

    表3 不同內(nèi)筒直徑下燃燒區(qū)最高溫度和NOx質(zhì)量濃度

    4 結(jié)論

    研究設(shè)計(jì)了燃?xì)?空氣雙分級(jí)低氮燃燒器,通過CFD軟件FLUENT建立低氮燃燒器三維數(shù)值模型,并進(jìn)行模型驗(yàn)證,模擬結(jié)果與實(shí)際情況較為吻合,能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)NOx生成量的變化規(guī)律。主要從燃?xì)馀浔?、一?jí)過??諝庀禂?shù)及內(nèi)筒直徑3方面對(duì)燃料-空氣雙分級(jí)結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究,尋求燃燒特性和NOx生成規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn):

    ① 燃?xì)夥旨?jí)對(duì)溫度分布及NOx排放具有重要的影響,當(dāng)一級(jí)燃?xì)馀浔葹?0%時(shí),火焰分配較為分散,溫度低且高溫區(qū)域較少,NOx質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低。

    ② 二級(jí)燃燒區(qū)對(duì)NOx生成影響作用弱于一級(jí)燃燒區(qū),一級(jí)燃燒區(qū)的狀態(tài)為燃燒器NOx生成的主要影響因素。

    圖12 zx截平面(局部)速度云圖與溫度云圖(軟件截圖)

    ③ 一級(jí)過剩空氣系數(shù)宜處于0.7~1.45范圍,考慮到燃燒穩(wěn)定性,一級(jí)過??諝庀禂?shù)應(yīng)取較小值。

    ④ 內(nèi)筒直徑適量增大,可以達(dá)到改善一級(jí)燃燒狀態(tài),降低NOx排放的目的。

    ⑤ 新型低氮燃燒器的分級(jí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,具有普遍適用性,可在氮氧化物燃燒控制中廣泛應(yīng)用。鑒于燃燒器結(jié)構(gòu)復(fù)雜,影響因素較多,燃燒過程涉及燃燒穩(wěn)定性及安全性的問題,燃?xì)馀浔?、一?jí)過剩空氣系數(shù)及內(nèi)筒設(shè)計(jì)需進(jìn)一步研究。

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