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    基坑結(jié)構(gòu)單元與實(shí)體單元差異性分析及應(yīng)用

    2020-06-29 10:00:16丁增志宋林波高夕良成啟航
    四川建材 2020年6期
    關(guān)鍵詞:結(jié)構(gòu)單元泊松比計(jì)算結(jié)果

    丁增志,宋林波,高夕良,成啟航

    (1.中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司,四川 成都 610031;2.西南交通大學(xué),四川 成都 610031)

    0 前 言

    隨著數(shù)值分析方法的日益完善,數(shù)值分析軟件被廣泛應(yīng)用于巖土工程的各個(gè)領(lǐng)域[1-3]。其中,F(xiàn)lac3D作為一款功能強(qiáng)大的有限差分軟件,被大量應(yīng)用于基坑工程。徐幫樹等[4]在數(shù)值模擬計(jì)算中采用位移疊加法,模擬了復(fù)雜基坑工程施工對(duì)鄰近建筑物的影響。姚文博等[5]采用數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方法,精確地模擬了基坑開挖過程中支護(hù)結(jié)構(gòu)變形規(guī)律。郭院成等[6]驗(yàn)證了在預(yù)應(yīng)力錨桿施工條件下,復(fù)合土釘支護(hù)體系增量解析方法的合理性。對(duì)于基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的模擬,F(xiàn)lac3D中有結(jié)構(gòu)單元和實(shí)體單元兩種方法[7]。結(jié)構(gòu)單元可以避免復(fù)雜的接觸面問題,但不能真實(shí)地反映結(jié)構(gòu)實(shí)體的應(yīng)力和應(yīng)變[8]。實(shí)體單元模型能夠真實(shí)地反映圍護(hù)結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況,從而找到結(jié)構(gòu)的薄弱部位,但數(shù)據(jù)的提取和處理較為困難。對(duì)于這兩種方法,目前還沒有一個(gè)明確的使用標(biāo)準(zhǔn)。

    本文依托武漢某項(xiàng)目基坑圍護(hù)工程[9],分別使用結(jié)構(gòu)單元和實(shí)體單元對(duì)該工程中的圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬,結(jié)合實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),分析兩種方法的差異性,并將分析結(jié)論應(yīng)用于現(xiàn)有的工程中。

    1 計(jì)算模型選取

    本次計(jì)算使用準(zhǔn)三維模型,模型尺寸為寬50 m×深28 m,開挖部分為寬25 m×深7.5 m,剖面厚度根據(jù)樁間距取為1.6 m,剖面圖如圖1所示。模擬計(jì)算中,土體結(jié)構(gòu)采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型,圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用線彈性本構(gòu)模型。

    圖1 武漢某基坑剖面圖

    支護(hù)樁為Φ1 000 mm鉆孔灌注樁,樁長13.5 m,樁間距1.6 m,采用C30級(jí)混凝土。支護(hù)樁重度γ取25 kN/m3,彈性模量E取32 GPa,泊松比v取0.2。為方便計(jì)算,對(duì)基坑地質(zhì)勘察報(bào)告進(jìn)行適當(dāng)簡化,將土體劃分為5層,各層土體力學(xué)參數(shù)如表1所示。

    2 實(shí)體單元模型和結(jié)構(gòu)單元模型結(jié)果分析

    2.1 實(shí)體單元與結(jié)構(gòu)單元

    實(shí)體單元模型中主要考慮樁基與土體之間的接觸問題,可以用接觸面單元來模擬。Flac3D中常用的接觸面建立方法有移來移去法、導(dǎo)來導(dǎo)去法和切割模型法三種[10]。本文建立樁與土層接觸面單元的方法為移來移去法。該方法主要在于將需要接觸面的兩個(gè)網(wǎng)格分開建立后,在一個(gè)網(wǎng)格的指定位置建立接觸面,然后把另外一部分網(wǎng)格移到特定的位置。

    表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

    Flac3D中結(jié)構(gòu)單元包括梁單元、錨索單元、樁單元、殼單元、土工格柵單元和襯砌單元等[4]。在結(jié)構(gòu)單元模型中,采用樁單元對(duì)圍護(hù)樁進(jìn)行模擬。樁單元工作原理示意圖如圖2所示。樁單元由結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)node和結(jié)構(gòu)構(gòu)件sels構(gòu)成。通過節(jié)點(diǎn)node與實(shí)體單元或其他結(jié)構(gòu)單元建立link連接,通過設(shè)置耦合彈簧參數(shù)實(shí)現(xiàn)與土層實(shí)體單元的相互作用。

    圖2 樁單元工作原理示意圖

    2.2 計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    開挖完成后,結(jié)構(gòu)單元模型與實(shí)體單元模型的土體塑性區(qū)分布相近,土體塑性區(qū)分布圖如圖3所示。結(jié)構(gòu)單元模型圍護(hù)樁最大水平位移約為19.0 mm,實(shí)體單元模型圍護(hù)樁最大水平位移約為19.7 mm,均位于圍護(hù)樁頂部,圍護(hù)樁水平位移云圖如圖4所示。結(jié)構(gòu)單元模型土體最大水平位移約為19.1 mm,最大豎向位移約為6.6 mm,實(shí)體單元模型土體最大水平位移約為19.8 mm,最大豎向位移約為6.9 mm,土體水平位移云圖如圖5所示,豎向位移云圖如圖6所示。對(duì)比可知,結(jié)構(gòu)單元模型和實(shí)體單元模型的模擬效果相近,圍護(hù)樁水平位移、土體水平及豎向位移均具有相同的變化趨勢(shì)和相近的計(jì)算數(shù)值,但大體上實(shí)體單元模型的計(jì)算結(jié)果略大于結(jié)構(gòu)單元模型的計(jì)算結(jié)果。因此,通過對(duì)比兩種模型的計(jì)算結(jié)果得到結(jié)論,結(jié)構(gòu)單元和實(shí)體單元對(duì)圍護(hù)樁的模擬效果相近,實(shí)體樁單元的計(jì)算結(jié)果大于結(jié)構(gòu)樁單元的計(jì)算結(jié)果。

    (a)結(jié)構(gòu)單元模型

    (b)實(shí)體單元模型

    (a)結(jié)構(gòu)單元模型

    (b)實(shí)體單元模型

    2.3 差異性分析

    根據(jù)上述結(jié)論,并結(jié)合該地鐵車站基坑的實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),對(duì)結(jié)構(gòu)單元模型和實(shí)體單元模型中樁身的水平位移計(jì)算結(jié)果進(jìn)行差異性分析,對(duì)比曲線如圖6所示。因?yàn)闇?zhǔn)三維剖面模型未添加對(duì)樁身水平位移起到一定約束作用的樁頂冠梁,所以數(shù)值模擬結(jié)果中樁頂位移要大于實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)。

    (a)結(jié)構(gòu)單元模型

    (b)實(shí)體單元模型

    (a)結(jié)構(gòu)單元模型

    根據(jù)曲線圖,計(jì)算結(jié)果的變化趨勢(shì)基本相同,但實(shí)體單元模型的計(jì)算結(jié)果偏高,而結(jié)構(gòu)單元模型的計(jì)算結(jié)果更接近實(shí)際監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)。因此,相較于實(shí)體單元模型,結(jié)構(gòu)單元模型得出的結(jié)果要更為準(zhǔn)確。而且使用結(jié)構(gòu)單元還能避免實(shí)體單元中復(fù)雜的接觸面問題,可以優(yōu)先考慮使用結(jié)構(gòu)單元建立計(jì)算模型。根據(jù)分析結(jié)論及實(shí)際工程情況,使用結(jié)構(gòu)單元模型對(duì)成都錦城廣場(chǎng)站29號(hào)線基坑進(jìn)行穩(wěn)定性分析。

    3 工程應(yīng)用

    3.1 建立計(jì)算模型

    使用結(jié)構(gòu)單元模型對(duì)成都錦城廣場(chǎng)站29號(hào)線基坑建立準(zhǔn)三維模型,模型尺寸為寬125 m×深56 m,基坑開挖部分位于模型中部,寬25 m,深28 m,剖面厚度根據(jù)樁間距取為1.8 m。計(jì)算中,土體采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型,圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用線彈性本構(gòu)模型。模型剖面圖如圖8所示。

    圖8 錦城廣場(chǎng)站29號(hào)線基坑剖面圖

    基坑使用Φ1200 mm鉆孔灌注樁,樁長38 m,樁間距1.8 m,采用樁單元模擬,支護(hù)樁重度γ取25 kN/m3,彈性模量E取34 GPa,泊松比v取0.2??拥资褂忙? 200 mm抗浮樁,樁長24 m,采用樁單元模擬,抗浮樁重度γ取25 kN/m3,彈性模量E取38 GPa,泊松比v取0.2??觾?nèi)豎向布置4道Φ609 mm×16 mm水平鋼管支撐,使用梁單元模擬,重度γ取78.5 kN/m3,彈性模量E取200 GPa,泊松比v取0.3。綜合考慮研究區(qū)域土體性質(zhì),將土體劃分為2層,各層土體力學(xué)參數(shù)如表2所示。

    表2 土層物理力學(xué)參數(shù)

    3.2 計(jì)算結(jié)果

    基坑及位移云圖如圖9所示。

    (a)基坑水平位移

    (b)基坑豎向位移

    開挖完成后,基坑土體及圍護(hù)樁最大水平位移均為1.36 mm,位于基坑側(cè)壁-19.4 m處,基坑底面最大豎向回彈位移為4.89 mm,均小于水平位移預(yù)警值,水平鋼支撐軸力由上往下依次為265.46、385.26、512.74、495.94 kN,第三道水平鋼支撐有最大軸力為512.74 kN,小于鋼支撐軸力設(shè)計(jì)值。因此,根據(jù)計(jì)算結(jié)果,成都錦城廣場(chǎng)站29號(hào)線基坑現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案是安全可靠的。

    [ID:009725]

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