李季陽 滕旭升 朱林榮 中國鐵路上海局集團(tuán)有限公司上海工務(wù)大修段
在焊軌基地長鋼軌焊接生產(chǎn)過程中,將單支100 m 或500 m 的鋼軌擱置在諸多輥筒上,電動機(jī)驅(qū)動輥筒轉(zhuǎn)動,利用摩擦力驅(qū)動鋼軌前行或后退。通過對這些簡單的輥筒和裝置排列組合,組成鋼軌走行輥道線。將鋼軌或鋼軌焊縫輸送至各作業(yè)工位。為了防止鋼軌從輥道線穿出,既有輥道線上根據(jù)不同情況分布安裝了導(dǎo)向間距固定的軌腰導(dǎo)向、八字導(dǎo)向、立輪導(dǎo)向等各類機(jī)械結(jié)構(gòu)的導(dǎo)向限制裝置。這些裝置很大程度上避免了鋼軌穿出走行輥道線的情況,但有時由于鋼軌端部軟彎存在、基礎(chǔ)變化等各種因素,導(dǎo)致鋼軌端部與輥道線上的導(dǎo)向限制裝置產(chǎn)生劇烈碰撞,輕則使鋼軌的端部產(chǎn)生形變撞傷,影響后續(xù)焊接作業(yè)質(zhì)量,重則撞壞導(dǎo)向,鋼軌從輥道線穿出。為了避免上述情況的出現(xiàn),結(jié)合既有各類導(dǎo)向裝置的特點,對焊軌基地鋼軌走行輥道進(jìn)行了優(yōu)化和研究。
目前,蕪湖北焊軌基地根據(jù)走行輥道線的分布及功能,使用的導(dǎo)向裝置有以下各種類型。
(1)安裝于直線段的八字導(dǎo)向和立輪導(dǎo)向。其中八字導(dǎo)向如圖1,由于其導(dǎo)向口間距固定,當(dāng)鋼軌走行過程中端部偏移大于導(dǎo)向固定的最大偏移時,鋼軌撞擊導(dǎo)向而導(dǎo)致撞壞鋼軌軌端和導(dǎo)向;當(dāng)鋼軌走行過程中鋼軌出現(xiàn)蛇形狀態(tài)時,導(dǎo)致鋼軌軌底邊與導(dǎo)向裝置產(chǎn)生滑動摩擦的現(xiàn)象,可能擦傷鋼軌軌底邊;立輪導(dǎo)向如圖2,其導(dǎo)向口間距固定。若半徑為r,接觸點距輥筒中心距離為d,則鋼軌偏移量為r-d,鋼軌撞擊力為F,則輥筒受力其中因此,輥筒受力會隨著鋼軌偏移量 的增大而急劇增大,會隨著輥筒半徑的減小而對受力變化更加敏感。由于結(jié)構(gòu)限制,立輪導(dǎo)向輥筒直徑較小,存在安全隱患及其局限性。
圖1 直線段八字導(dǎo)向
圖2 直線段立輪導(dǎo)向
(2)安裝于彎道的軌腰導(dǎo)向如圖3,限位能力強(qiáng),能夠在輥道線彎道位置將鋼軌引導(dǎo)至順彎狀態(tài)。但由于導(dǎo)向位置設(shè)在軌腰部分,當(dāng)鋼軌上的凸字鋼印與導(dǎo)向輪接觸時,一方面產(chǎn)生震動并發(fā)出較大噪聲,另一方面使導(dǎo)向輪軸承受力產(chǎn)生變化,導(dǎo)致故障。
圖3 彎道段軌腰導(dǎo)向
(3)安裝于設(shè)備兩端的可調(diào)導(dǎo)向如圖4,目的是保護(hù)設(shè)備,避免鋼軌撞擊;同時糾正鋼軌端部方向,使鋼軌中心與設(shè)備加工中心基本一致,降低鋼軌在設(shè)備加工位置的初始誤差,提升加工精度。由于此導(dǎo)向結(jié)構(gòu)復(fù)雜,制造成本高,全線使用不經(jīng)濟(jì),也不合理。
圖4 可調(diào)導(dǎo)向
通過對焊軌基地各類既有導(dǎo)向裝置的分析,我們認(rèn)為直線段導(dǎo)向和彎道段導(dǎo)向均有優(yōu)化改進(jìn)空間,用于保護(hù)設(shè)備的可調(diào)導(dǎo)向可以延用,但分布結(jié)構(gòu)可以優(yōu)化。
通過對既有導(dǎo)向的優(yōu)劣分析,結(jié)合現(xiàn)場實際調(diào)研,確定重新設(shè)計導(dǎo)向裝置。通過新型導(dǎo)向的設(shè)計,彌補(bǔ)八字導(dǎo)向、立輪導(dǎo)向的局限性。為了適應(yīng)實際輥道基礎(chǔ)和現(xiàn)場安裝條件,裝置設(shè)計應(yīng)滿足如下基本條件:
(1)具備糾偏量大小有限可調(diào);
(2)撞擊力可多方向緩解釋放;
(3)具備對鋼軌端部糾偏的自適應(yīng)能力;
(4)裝置重量恰當(dāng),維修、拆裝方便;
(5)裝置安全可靠,穩(wěn)定性好。
針對上述條件綜合統(tǒng)籌,設(shè)想導(dǎo)向輪采用圓錐結(jié)構(gòu),分離式設(shè)計,組成一個斜邊導(dǎo)向裝置。
導(dǎo)向機(jī)構(gòu)包括底板、支承、輥筒和旋轉(zhuǎn)軸。旋轉(zhuǎn)軸橫向固定在支承接口內(nèi),輥筒側(cè)邊傾斜,兩套輥筒對稱設(shè)置。底板中部設(shè)置支承,同時支撐兩側(cè)輥筒。兩側(cè)輥筒均可獨立旋轉(zhuǎn)、裝卸。輥筒斜邊起支撐鋼軌和限位作用。斜邊導(dǎo)向結(jié)構(gòu)示意如圖5。
圖5 斜邊導(dǎo)向設(shè)計
兩側(cè)的支承座3 之間由固定螺栓11 和固定螺母1 連接,中心支承7 與兩側(cè)設(shè)置支承的底板3 通過固定螺栓11 和固定螺母1 連接,構(gòu)成底座整體。軸8 安裝在中心支承7 和支承座3 上,由止動墊片固定螺栓12 固定的止動墊片2 防止軸8 在運行中旋轉(zhuǎn)。斜邊輥筒5 通過軸承9 安裝在軸8 上,兩邊設(shè)有端蓋6 配合密封圈10 防水、灰塵等,使用端蓋固定螺栓4 固定。系統(tǒng)通過油嘴13 向內(nèi)部軸承等部件注入3 號鋰基脂保持潤滑。
在支承座3 上開腰孔,通過腰孔可調(diào)節(jié)兩側(cè)支撐座間距,實現(xiàn)糾偏量大小有限可調(diào);錐形導(dǎo)向輪的設(shè)計可實現(xiàn)鋼軌與裝置之間撞擊力緩解釋放,同時實現(xiàn)對鋼軌端部糾偏的自適應(yīng);分離式結(jié)構(gòu)降低了單個部件重量,并為檢修提供了方便;整體和較強(qiáng)的能力改變固定螺栓11 和固定螺母1 相對于設(shè)置支承的底板3 的相對位置實現(xiàn)調(diào)整限位間距的目的,最大可調(diào)間距10 mm,最大可調(diào)高度10 mm。
根據(jù)鋼軌在輥道線上實際運行情況,導(dǎo)向的設(shè)置間距約5 m,理論上可實現(xiàn)的最大糾偏量S 為123.84 mm:
由鋼軌的楊氏模數(shù)E可知,鋼軌越出輥輪外邊界時,抵消自重Mg時的正向應(yīng)變量ε為1.84 mm。導(dǎo)向的糾偏能力為軌底長度的一半d1加上限位點與導(dǎo)向間距d2加上接觸點到輥輪外圓的直線距離d3加上正向應(yīng)變量ε。
根據(jù)鋼軌在導(dǎo)向接觸點到中心點的圓弧半徑r,以及運行角度為1/24 圓,可以計算鋼軌在斜邊導(dǎo)向上的切入點到最高點的距離S,
鋼軌的實際運行速度V為0.83 m/s,可以計算加速時間T,
T=S/V=0.04 s
單個錐形輥輪質(zhì)量為7.5 kg(將鋼軌運行撞擊輥輪等效于輥輪運行撞擊鋼軌),其相對沖擊力F,
F=mV/T=7.5 kg×0.83 m/s/0.04 s=155.6 N
可以得出約在0.04 s 內(nèi)導(dǎo)向輥輪小徑上5 mm 高處將線速度加速至50 m/min,切線處承受的沖擊力約為155.6 N,遠(yuǎn)小于45#鋼及鋼軌材質(zhì)的耐受極限。
鋼軌鋼印經(jīng)過軌腰導(dǎo)向時,會產(chǎn)生震動,伴隨很大的噪聲。由于鋼印凸起不規(guī)則,導(dǎo)向輪受力變化劇烈,易損壞軸承。因此,需要對軌腰導(dǎo)向進(jìn)行改進(jìn)。
具體實施方式是:加裝墊塊,墊塊與原有的底座焊接在一起,軌腰導(dǎo)向通過螺栓連接在墊塊頂部。此項改進(jìn)可以將軌腰引導(dǎo)改為軌頭引導(dǎo)如圖6。
圖6 軌頭導(dǎo)向
相比軌腰來說,軌頭更為平滑。運行起來一方面噪聲大大減小,另一方面可以降低導(dǎo)向軸承的磨損,有利于減少裝置故障率。
可調(diào)導(dǎo)向擁有優(yōu)異的限位能力,其導(dǎo)向限位間距和導(dǎo)向中心的可調(diào),在保護(hù)設(shè)備和提高加工精度上具有明顯的優(yōu)勢。如果在設(shè)備二端再加裝1 到2 組可調(diào)導(dǎo)向,并使導(dǎo)向限位間距形成階梯式縮小,這樣有利于更好地保護(hù)設(shè)備,更好地避免鋼軌軌端撞擊導(dǎo)向裝置,使鋼軌中心與設(shè)備加工中心重合度更高。
通過對鋼軌走行輥道線導(dǎo)向的研究,在進(jìn)行了局部試驗的基礎(chǔ)上,利用蕪湖北焊軌基地精整線鋼軌走行輥道大修的機(jī)遇,進(jìn)行推廣應(yīng)用,提升了鋼軌走行速度和流水線作業(yè)效率。應(yīng)用過程中,輥道導(dǎo)向裝置性能穩(wěn)定、安全可靠;并使輥道導(dǎo)向裝置定型為三個形式,減少了配件儲備類型,降低了輥道運行噪聲,消除了鋼軌脫離輥道線的風(fēng)險;為輥道線導(dǎo)向的檢修提供了方便,提高了設(shè)備維修效率。