吳春明
(大慶石化公司塑料廠,黑龍江大慶 163714)
某石化公司聚乙烯裝置一臺切粒機在檢修過程中發(fā)現(xiàn)聯(lián)軸器磨損嚴重,該聯(lián)軸器2012 年投入使用,累計運行30 000 h左右。設備的相關圖紙注明,齒套材料為S45C,相當于我國牌號45#碳素結構鋼。
由于齒式聯(lián)軸器所連接的兩個轉動部件在轉動時有軸向移動,聯(lián)軸器須有良好的潤滑。潤滑效果差或失去潤滑,必將增大聯(lián)軸器內(nèi)外齒之間的摩擦,長時間運行導致聯(lián)軸器的磨損。良好的潤滑是聯(lián)軸器安全可靠運行的必要保障,也是延緩磨損提高聯(lián)軸器使用壽命的重要途徑。拆檢過程中聯(lián)軸器內(nèi)潤滑脂充足,因此可以排除潤滑方面的原因。將潤滑脂清理干凈后,發(fā)現(xiàn)齒面磨損的比較均勻,未發(fā)現(xiàn)有斷齒現(xiàn)象,說明聯(lián)軸器傳遞的旋轉力矩能平均地分配在每一個齒上,聯(lián)軸器內(nèi)外齒圈之間齒形誤差小,基本可以排除加工精度的問題。
1.2.1 齒套金相組織檢測分析
在內(nèi)齒套上截取4 個試樣,將帶有齒面的橫截面作為檢測面,經(jīng)過水砂紙和金相砂紙研磨和拋光,用4%硝酸酒精溶液浸蝕,制備成金相試樣,利用金相顯微鏡進行金相組織分析(圖1、圖2)。
圖1 齒套的近齒面金相組織(500 倍)
圖1、圖2 可以看出,齒套的金相組織不是調(diào)質熱處理的索氏體組織,說明齒套未經(jīng)過調(diào)質熱處理。
齒套的金相組織為較多的珠光體(圖中灰黑色)和較少的鐵素體(圖中白色),珠光體晶粒比較粗大,鐵素體有沿晶界分布傾向,不像經(jīng)過正規(guī)正火熱處理的組織,推測是齒套毛坯鍛造時的自然冷卻(接近正火狀態(tài)),而后機械加工成型,未再進行任何熱處理。
圖2 齒套的心部金相組織(500 倍)
對比齒套的近齒面與心部的金相組織,二者基本相同,只是近齒面的鐵素體略少于心部組織,說明齒套的齒面未經(jīng)過表面淬火(組織應為馬氏體)等強化工藝。
1.2.2 齒套顯微硬度檢測分析
在齒套上截取試樣,將帶有齒面的橫截面作為檢測面,經(jīng)過水砂紙初磨、細磨后,利用顯微維氏硬度計對試樣的近齒面(小于0.5 mm)和心部各檢測10 處硬度值(表1)。
表1 齒套的顯微維氏硬度檢測結果 HV1
由表1 檢測結果,可以計算出齒套的近齒面硬度平均值為235 HV1,心部硬度平均值為211 HV1,齒套的近齒面硬度略高于心部硬度,但是這24 HV1 的微小差值不足以證明齒套的齒面進行了強化處理,而是齒套毛坯鍛造時的加熱和冷卻因素導致的硬度差異。
將齒套的硬度平均值換算成洛氏硬度和布氏硬度(表2)。齒套材料為45#鋼,其正火熱處理的硬度范圍為180~220 HB,調(diào)質熱處理的硬度范圍為241~285 HB,表面淬火硬度可以達到55~58 HRC。數(shù)據(jù)對比可以看出,齒套明顯未經(jīng)過調(diào)質熱處理,齒面也未經(jīng)過表面淬火強化處理。
齒套未經(jīng)過調(diào)質熱處理,強度和硬度偏低,齒面也未經(jīng)過表面淬火等強化處理,造成耐磨性較差,經(jīng)過長期運行,導致齒面磨損失效。
表2 齒套的平均硬度值換算
針對查找到的原因,重新制作聯(lián)軸器并進行了表面淬火強化處理。已累計運行超過30 000 h,未再出現(xiàn)異常磨損現(xiàn)象。
(1)對新采購的聯(lián)軸器進行硬度測試,保證齒輪齒的硬度應至少為45 HRC,對寬面齒(通常為軸套齒)的硬度應不小于與其相嚙合齒的硬度。
(2)定期更換潤滑油/脂,防止?jié)櫥?脂變質,且保證滑油(脂)充足。
(3)機組在安裝時主動軸和從動軸的端面中心會出現(xiàn)偏差,通過找正將該偏差控制在聯(lián)軸器所允許的范圍內(nèi)。
磨損是齒式聯(lián)軸器常見故障,運行時由于聯(lián)軸器內(nèi)外齒圈之間有相對滑動,這是易產(chǎn)生磨損的基本原因。磨損有時是某一種原因造成的,有時也可能是多種原因疊加造成的。因此,應從制造工藝、材料應用或表面熱處理不當、潤滑效果差、安裝偏差等方面分析磨損原因,找出問題根源。