考慮日照溫差效應(yīng)的連續(xù)剛構(gòu)橋懸澆施工立模標(biāo)高確定研究

張飛，黃福云，王燕

(1.福建江夏學(xué)院 工程學(xué)院，福建 福州 350108；2.福州大學(xué) 土木工程學(xué)院，福建 福州 350116)

0 引 言

目前，大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋的修建一般采用懸臂施工法，施工過程中需要實(shí)施有效的線形控制，其目的是確保橋梁合龍精度，保證成橋后的線形符合設(shè)計(jì)目標(biāo)[1-2]。設(shè)置梁塊立模標(biāo)高是線形控制的基礎(chǔ)環(huán)節(jié)，采用加設(shè)預(yù)拱度的方法解決施工過程中各種因素對(duì)橋梁線形的影響，保證達(dá)到最終理想線形[3]。張永水等[4]闡述了施工預(yù)拱度的計(jì)算原理，考慮了一期恒載、預(yù)應(yīng)力、二期恒載、掛籃變形、墩身壓縮、墩頂轉(zhuǎn)角位移等因素產(chǎn)生的變形；鄔曉光等[5]分析了影響施工線形的各種影響因素，并推導(dǎo)出連續(xù)梁橋施工預(yù)拱度的理論公式；齊林等[6]、包龍生等[7]采用Kalman濾波法、灰色系統(tǒng)理論對(duì)連續(xù)梁橋施工控制的立模標(biāo)高和預(yù)拱度進(jìn)行預(yù)測；陳恒大等[8]基于最小二乘法多項(xiàng)式擬合出大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋成橋預(yù)拱度的估算公式。預(yù)拱度的理論計(jì)算是基于施工過程的正裝分析，數(shù)值模型能否正確模擬各施工工序，將直接影響到預(yù)拱度的計(jì)算精度。

橋梁施工中受到環(huán)境溫度的影響，使主梁發(fā)生豎向變形，從而給線形測試和立模標(biāo)高確定帶來不利因素[9]。周圍環(huán)境溫度的變化帶有一定的隨機(jī)性，在不同時(shí)刻對(duì)橋梁標(biāo)高進(jìn)行測試，其結(jié)果不同。M.Froli等[10]認(rèn)為由于混凝土材料導(dǎo)熱系數(shù)小，外部環(huán)境變化時(shí)，內(nèi)部溫度變化存在明顯滯后，結(jié)構(gòu)溫度分布規(guī)律較復(fù)雜；孫小猛等[11]認(rèn)為在施工線形控制過程中采取回避溫度影響的措施，一般選取早晨作為標(biāo)高數(shù)據(jù)的采集時(shí)間，此時(shí)結(jié)構(gòu)溫度分布相對(duì)均勻，對(duì)主梁線形的影響較?。皇⑴d旺等[12]采用相對(duì)標(biāo)高法進(jìn)行立模放樣，消除溫度對(duì)懸臂結(jié)構(gòu)變形的影響。但該方法需要不斷實(shí)測基準(zhǔn)時(shí)段的標(biāo)高，實(shí)施比較麻煩。現(xiàn)場施工時(shí)，由于工期影響，不會(huì)因?yàn)槲吹嚼硐氲挠^測時(shí)間而停工，只在日出前測試是不現(xiàn)實(shí)的。所以在非理想時(shí)段進(jìn)行立模時(shí)，找到簡單有效的消除溫度效應(yīng)不利影響的方法至關(guān)重要。

本文采用有限元分析和工程實(shí)測相結(jié)合的方法，揭示日照溫差效應(yīng)對(duì)主梁線形的影響規(guī)律。在此基礎(chǔ)上，提出消除日照溫差對(duì)立模影響的方法，并對(duì)立模標(biāo)高、施工預(yù)拱度、活載預(yù)拱度的確定進(jìn)行分析。最終，應(yīng)用到實(shí)際工程中，研究成果可為同類型橋梁的施工線形控制提供借鑒。

1 工程背景

福建省尤溪縣水東大橋主橋跨徑(42+65+65+42)m，為V型墩預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋。主梁采用變截面雙箱斜腹板箱梁，支點(diǎn)處梁高3.4 m，跨中處梁高1.9 m，梁底線形采用二次圓曲線過渡。單箱頂寬12 m，外側(cè)懸臂長度2.5 m，腹板斜率為1∶3，支點(diǎn)處箱底寬5.1 m，跨中箱底寬6.1 m。箱梁頂板厚0.26 m，底板采用二次圓曲線變化厚度，支點(diǎn)處底板厚0.5 m，跨中底板厚0.26 m。下部由V型腿固結(jié)支撐，斜腿中心線與豎直線夾角47.5°。橋型布置圖如圖1所示。該橋采用掛籃對(duì)稱懸臂澆筑施工，V型腿中心左右兩側(cè)各9.0 m內(nèi)的梁段為0號(hào)塊，懸臂施工分為6個(gè)節(jié)塊，長3～4 m。先在支架上現(xiàn)澆V型腿和主梁0號(hào)塊，然后向兩側(cè)對(duì)稱懸伸進(jìn)行其余節(jié)塊的施工。最終，先同時(shí)合龍兩中跨，然后同時(shí)合龍兩邊跨，合龍段長度均為2 m。

圖1 橋型布置圖

2 日照溫差效應(yīng)

環(huán)境溫度變化對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力狀況產(chǎn)生影響。大氣環(huán)境溫度場對(duì)結(jié)構(gòu)的影響主要表現(xiàn)為季節(jié)溫差和日照溫差。季節(jié)溫差主要是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件的平均溫度在某段時(shí)間內(nèi)的溫差，日照溫差是指橋梁結(jié)構(gòu)受到太陽照射在梁上沿著高度方向形成梯度溫度[13]。在懸臂施工階段，主梁在季節(jié)溫差下不會(huì)產(chǎn)生豎向變形，而日照溫差會(huì)使主梁產(chǎn)生較大的撓度。因此，本文主要探討日照溫差效應(yīng)對(duì)主梁線形的影響以及消除影響的方法。

2.1 有限元分析

根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTG D60—2015)的規(guī)定[14]，日照溫差效應(yīng)采用豎向溫度梯度曲線進(jìn)行計(jì)算。主梁截面不同高度處的溫度基數(shù)只與鋪裝層材料、厚度有關(guān)。由于在懸臂施工階段，還未進(jìn)行瀝青鋪裝層施工，直接接受日照輻射的是混凝土箱梁的頂板，因此，溫度基數(shù)的取值套用規(guī)范中的混凝土鋪裝情況，結(jié)構(gòu)頂部溫度T1取25 ℃，距離頂部0.1 m位置處T2取6.7 ℃，距離頂部0.4 m位置處取0 ℃，各控制點(diǎn)之間按直線過渡。

采用橋梁分析軟件MIDAS/Civil建立全橋的有限元模型，如圖2所示。主梁采用C55混凝土，其彈性模量采用現(xiàn)場試驗(yàn)值(3.98×104MPa)。2號(hào)墩在主梁最大懸臂狀態(tài)時(shí)，依據(jù)規(guī)范對(duì)梯度溫度作用控制荷載的規(guī)定，進(jìn)行日照溫差效應(yīng)的分析。主梁的豎向變形如圖3～4所示，截面位置指第i號(hào)節(jié)塊端部，豎向位移向上為正,下文同。

圖2 全橋有限元模型

由圖4可以看出，當(dāng)V型墩連續(xù)剛構(gòu)橋在懸臂施工階段，主梁由于日照溫差效應(yīng)發(fā)生的豎向變形呈拋物線形狀。V型撐之間的梁段產(chǎn)生向上的豎向變形，中心處為拋物線頂點(diǎn)，在V型撐與主梁的固結(jié)處(支點(diǎn))基本不發(fā)生變形，為拋物線的0點(diǎn)。懸臂段產(chǎn)生向下的豎向變形，最大變形值-17.10 mm，發(fā)生在懸臂端部。

圖3 主梁豎向變形示意

圖4 主梁豎向變形計(jì)算曲線

2.2 現(xiàn)場實(shí)測

本橋2號(hào)墩施工到最大懸臂狀態(tài)時(shí)，分別在早晨6點(diǎn)和下午3點(diǎn)對(duì)主梁標(biāo)高進(jìn)行實(shí)測。這是因?yàn)樵缟?點(diǎn)時(shí)，梁體內(nèi)為均勻溫度場，主梁基本不發(fā)生豎向變形；下午3點(diǎn)時(shí)，主梁頂板受到太陽照射作用最大，梁體溫度場沿著梁高遞減，主梁產(chǎn)生較大豎向變形。兩個(gè)時(shí)刻的標(biāo)高差值就是主梁在日照溫差效應(yīng)下產(chǎn)生的變形。主梁在澆筑6號(hào)節(jié)塊混凝土、張拉預(yù)應(yīng)力、日照溫差工況下，實(shí)測豎向變形如圖5所示。

由圖5可以看出，V型墩連續(xù)剛構(gòu)橋在懸臂施工階段，在日照溫差效應(yīng)下，實(shí)測主梁豎向變形的規(guī)律與有限元分析的結(jié)果相吻合，沿主梁長度呈拋物線形狀。最大變形值為-13.2 mm，發(fā)生在懸臂端部，比6號(hào)節(jié)塊混凝土澆筑和預(yù)應(yīng)力張拉工況引起的變形值都要大。對(duì)于有限元計(jì)算值和實(shí)測值之間的偏差，是因?yàn)橛邢拊治鰰r(shí)選取日照溫差設(shè)計(jì)控制荷載，即極限狀態(tài)多發(fā)生在太陽照射強(qiáng)度最大的季節(jié)里。

2.3 消除日照溫差效應(yīng)的方法

從上述分析可以得到，日照溫差效應(yīng)對(duì)主梁豎向變形的影響很顯著。施工量測時(shí)必須要避開較高的日照溫度時(shí)間段，一般在早晨日出之前進(jìn)行。但是現(xiàn)場進(jìn)行的立模放樣工作，需根據(jù)施工進(jìn)度安排，不可能等待特定的理想觀測時(shí)間。故在確定立模標(biāo)高時(shí)，需要考慮日照溫差效應(yīng)使主梁產(chǎn)生的瞬時(shí)變形，并對(duì)其進(jìn)行消除，以實(shí)現(xiàn)線形的精確控制。

基于懸臂施工階段中連續(xù)剛構(gòu)橋的主梁由于日照溫差效應(yīng)發(fā)生的豎向變形曲線，提出一種基于拉格朗日插值理論的兩次實(shí)測-插值法。其原理為：在日照溫差效應(yīng)作用下，通過實(shí)測與待立模節(jié)塊前面相鄰的3個(gè)已澆節(jié)塊的豎向變形值，進(jìn)行曲線擬合，從而進(jìn)行插值計(jì)算，預(yù)測出待澆筑節(jié)塊考慮日照溫差效應(yīng)的立模標(biāo)高修正值fX。

基于拉格朗日二次式的豎向變形曲線為

(1)

式中：下標(biāo)3，2，1分別為與待立模節(jié)塊前面相鄰的3個(gè)已澆節(jié)塊的編號(hào)；x1，x2，x3分別為相應(yīng)節(jié)塊端部的縱橋向位置；f1，f2，f3分別為相應(yīng)節(jié)塊端部受日照溫差效應(yīng)產(chǎn)生的豎向變形值。

待立模節(jié)塊考慮日照溫差效應(yīng)的立模標(biāo)高修正值為

(2)

式中：Lij為i號(hào)塊與j號(hào)塊之間的距離，i>j時(shí)，取正值，i

兩次實(shí)測-插值法的具體步驟為：

(1)分別在日出前和模板定位時(shí)對(duì)待澆筑節(jié)塊前面相鄰的3個(gè)已澆節(jié)塊進(jìn)行標(biāo)高測量。日出之前為均勻溫度場時(shí)的標(biāo)高，主梁不發(fā)生豎向變形；模板定位時(shí)的標(biāo)高是主梁由于日照溫差產(chǎn)生變形之后的標(biāo)高，2次標(biāo)高差即為3個(gè)已澆節(jié)塊在日照溫差效應(yīng)下發(fā)生的豎向變形值。

(2)運(yùn)用式(2)計(jì)算待澆筑節(jié)塊的立模標(biāo)高受日照溫差效應(yīng)的修正值。

2.4 兩次實(shí)測-插值法工程應(yīng)用

以本橋2號(hào)墩6號(hào)節(jié)塊澆筑混凝土前對(duì)模板進(jìn)行定位為例，定位時(shí)間為下午5點(diǎn)。利用兩次實(shí)測-插值法計(jì)算6號(hào)節(jié)塊立模標(biāo)高受日照溫差效應(yīng)的修正值，兩次實(shí)測結(jié)果如表1所示。

運(yùn)用式(2)進(jìn)行計(jì)算，3～6號(hào)節(jié)塊長4 m，6號(hào)塊立模標(biāo)高的日照溫差修正值為-9.8 mm。立模定位時(shí)，監(jiān)控組在原有計(jì)算出的理論立模標(biāo)高基礎(chǔ)上降低9.8 mm，作為實(shí)際的立模標(biāo)高值。當(dāng)天晚上，該節(jié)塊混凝土澆筑完成。

表1 兩次實(shí)測結(jié)果

第2天早晨，對(duì)6號(hào)節(jié)塊進(jìn)行標(biāo)高復(fù)測，實(shí)測值與理論目標(biāo)值吻合。驗(yàn)證了兩次實(shí)測-插值法的正確性，能夠有效消除日照溫差效應(yīng)對(duì)立模的不利影響。該兩次實(shí)測-插值法簡單實(shí)用，適合在同類型橋梁的施工中推廣，以實(shí)現(xiàn)主梁線形的精確控制。

3 立模標(biāo)高的設(shè)置

3.1 立模標(biāo)高計(jì)算

在進(jìn)行立模標(biāo)高計(jì)算之前，需要做好主梁設(shè)計(jì)線形標(biāo)高和成橋目標(biāo)線形標(biāo)高的確定。設(shè)計(jì)線形標(biāo)高由設(shè)計(jì)單位提供；成橋目標(biāo)線形標(biāo)高是在設(shè)計(jì)線形的基礎(chǔ)上，計(jì)入運(yùn)營期間活載和成橋后期混凝土收縮徐變效應(yīng)得到的橋梁竣工理想線形。對(duì)橋梁線形的控制就是設(shè)置預(yù)拱度，以期望竣工時(shí)達(dá)到目標(biāo)線形，運(yùn)營階段在常遇荷載下達(dá)到設(shè)計(jì)線形[15-16]。最終橋面線形是否理想，主要依靠計(jì)算立模標(biāo)高時(shí)考慮的因素是否全面、合理。

計(jì)算立模標(biāo)高時(shí)主要考慮：設(shè)計(jì)標(biāo)高；施工階段節(jié)塊自重、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)、施工荷載、二期恒載；運(yùn)營階段后期混凝土的收縮徐變、活載；掛籃彈性變形；日照溫差修正等因素。懸臂施工中節(jié)塊立模標(biāo)高Hl的計(jì)算式為

Hl=Hs+fy+fq+fg+fX，

(3)

式中：Hs為節(jié)塊設(shè)計(jì)標(biāo)高；fy為施工預(yù)拱度；fq為活載預(yù)拱度；fg為掛籃彈性變形；fX為考慮日照溫差效應(yīng)的修正值。

3.2 施工預(yù)拱度

橋梁在長期荷載作用下的預(yù)拱度設(shè)置不僅包括施工過程中的各種荷載因素，而且還要考慮成橋后期混凝土收縮徐變和1/2靜活載的影響。這樣可以使橋梁在成橋后混凝土收縮徐變大部分完成后，在正常行車狀態(tài)下線形基本上趨于設(shè)計(jì)線形。

梁塊施工預(yù)拱度fy的計(jì)算式為

fy=f1+f2+f3+f4+f5，

S(4)

式中：f1為施工階段自重產(chǎn)生的豎向變形；f2為施工階段預(yù)應(yīng)力效應(yīng)產(chǎn)生的豎向變形；f3為施工階段和成橋后期混凝土收縮徐變產(chǎn)生的豎向變形；f4為結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換產(chǎn)生的豎向變形；f5為施工荷載產(chǎn)生的豎向變形。

對(duì)于f3，混凝土收縮方徐變效應(yīng)與時(shí)間有關(guān)。懸臂施工中，隨著節(jié)塊延伸，各節(jié)塊陸續(xù)發(fā)生前期收縮徐變效應(yīng)。運(yùn)營階段，橋梁轉(zhuǎn)變?yōu)槌o定結(jié)構(gòu)，發(fā)生成橋后期混凝土收縮徐變效應(yīng)。模型計(jì)算時(shí)，通過在成橋后增加1個(gè)1 500 d的施工階段，此階段沒有荷載工況，只用于計(jì)算后期混凝土收縮徐變效應(yīng)，認(rèn)為該效應(yīng)基本完成。從而把施工階段和成橋后期混凝土收縮徐變效應(yīng)產(chǎn)生的豎向變形都?xì)w結(jié)到施工預(yù)拱度中。

對(duì)于f4結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換主要指合龍施工。懸澆法施工的連續(xù)剛構(gòu)橋，常采取中跨合龍頂推措施。本工程中，在2個(gè)中跨合龍段對(duì)稱施加180 t的水平頂推力。1號(hào)墩各梁塊在頂推作用下發(fā)生豎向變形如圖6所示。由圖6可知，頂推側(cè)主梁整體上翹，另一側(cè)整體下?lián)?，最大值分別為88.7，-87.9 mm，變形效應(yīng)顯著，遠(yuǎn)大于節(jié)塊混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉工況，結(jié)構(gòu)沿頂推方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)。該項(xiàng)變形在設(shè)置施工預(yù)拱度時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮。

圖6 頂推作用下主梁豎向變形曲線

計(jì)算施工預(yù)拱度時(shí)，利用建立的有限元模型，按照施工步驟進(jìn)行正裝計(jì)算分析，各個(gè)施工階段的變形值累積，將其反向作為施工過程的預(yù)拱度值。本橋梁的施工預(yù)拱度計(jì)算結(jié)果如圖7所示。

由圖7可知，該橋的理論施工預(yù)拱度線形不平順，中跨和邊跨的合龍段梁端波動(dòng)較大。這主要是由于合龍前的水平頂推施工，導(dǎo)致1號(hào)和3號(hào)墩的頂推側(cè)主梁上翹，另一側(cè)下?lián)希易冃瘟枯^大，而位于中心位置的2號(hào)墩，其兩個(gè)懸臂端均有頂推力，豎向變形較小。梁塊施工時(shí)，通過預(yù)先設(shè)置一個(gè)考慮頂推作用的反向預(yù)拱度值，使其能夠與頂推施工產(chǎn)生的變形效應(yīng)相互抵消。該橋梁施工中的頂推工況產(chǎn)生的豎向變形在施工預(yù)拱度曲線中起控制作用。

圖7中的施工預(yù)拱度只是前期的理論預(yù)測值。因?yàn)樵诰€形控制前期進(jìn)行有限元正裝分析時(shí)，各結(jié)構(gòu)參數(shù)一般采用規(guī)范值或經(jīng)驗(yàn)值，與實(shí)際結(jié)構(gòu)有偏差[17]。需要在最初的幾個(gè)施工階段，根據(jù)結(jié)構(gòu)的實(shí)測變形，運(yùn)用誤差調(diào)整方法對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行識(shí)別，修正計(jì)算模型，使之與實(shí)際結(jié)構(gòu)狀態(tài)相符合。所以，梁塊施工預(yù)拱度的確定是一個(gè)動(dòng)態(tài)計(jì)算過程，理論變形值→實(shí)測變形值→變形偏差→參數(shù)識(shí)別→模型修正→重新正裝分析→新的預(yù)拱度。

圖7 施工預(yù)拱度曲線

3.3 活載預(yù)拱度

關(guān)于活載預(yù)拱度的計(jì)算，現(xiàn)有研究成果[18-19]采用先求出1/2靜活載引起的跨中最大撓度值，然后將此點(diǎn)撓度值作為二次拋物線頂點(diǎn)，橋墩支點(diǎn)處設(shè)為0，其余梁塊進(jìn)行插值，記為方法1。但是此種方法設(shè)置的活載預(yù)拱度線形會(huì)在墩頂處出現(xiàn)折角，影響行車的平順。

結(jié)合本工程實(shí)踐，提出活載預(yù)拱度按照等量代換的思想進(jìn)行設(shè)置。增加一個(gè)全橋范圍內(nèi)作用均布荷載的工況，使其跨中的撓度值等于1/2靜活載跨中最大撓度值，以這個(gè)特定的均布荷載作用下全橋各位置處變形值的負(fù)值作為相應(yīng)梁塊的活載預(yù)拱度值，記為方法2。2種方法設(shè)置的活載預(yù)拱度線形如圖8所示。方法2設(shè)置的活載預(yù)拱度線形較平順，且運(yùn)營期間全橋范圍內(nèi)都有車輛，用均布荷載進(jìn)行設(shè)置可以更好地消除活載引起的撓度，使得全橋在常遇荷載下橋梁的線形趨于設(shè)計(jì)線形。

圖8 活載預(yù)拱度設(shè)置示意

3.4 掛籃彈性變形

掛籃設(shè)備對(duì)立模標(biāo)高的影響體現(xiàn)：一方面，掛籃自重前移使橋梁產(chǎn)生撓曲變形，這部分變形已經(jīng)通過施工荷載的預(yù)拱度設(shè)置予以消除；另一方面，掛籃設(shè)備由于梁塊混凝土的濕重使其自身產(chǎn)生變形，這部分變形分為彈性變形和非彈性變形。彈性變形應(yīng)在立模標(biāo)高計(jì)算時(shí)考慮進(jìn)去，而非彈性變形是由于掛籃設(shè)備各連接桿件間松動(dòng)引起的不可恢復(fù)變形，不用計(jì)入立模標(biāo)高中。工程中，通過掛籃荷載試驗(yàn)對(duì)彈性變形進(jìn)行實(shí)測識(shí)別，對(duì)非彈性變形進(jìn)行消除。

本工程采用堆載法進(jìn)行掛籃荷載試驗(yàn)，沙袋重量等于最重梁塊的重量。測試出掛籃的非彈性變形，為20.2 mm，彈性變形為23.6 mm。由于各節(jié)塊的重量不一樣，掛籃產(chǎn)生的彈性變形也不一樣。各節(jié)塊對(duì)應(yīng)的掛籃彈性變形按照節(jié)塊重量進(jìn)行線性插值。

4 線形控制結(jié)果

將本文兩次實(shí)測-插值法方法、梁塊立模標(biāo)高、施工預(yù)拱度、活載預(yù)拱度確定方法應(yīng)用到福建省尤溪水東大橋主橋的線形控制中，實(shí)測成橋狀態(tài)下主梁頂板中心處的標(biāo)高，如圖9所示。成橋狀態(tài)下橋面線形平順，標(biāo)高實(shí)測值與目標(biāo)計(jì)算值的偏差均在規(guī)范范圍內(nèi)，說明線形控制效果良好，達(dá)到了期望的目標(biāo)線形。驗(yàn)證了本文研究成果的有效性，為同類型橋梁的施工線形控制提供了借鑒。

圖9 成橋狀態(tài)下主梁頂板中心處標(biāo)高曲線

Fig.9 Initialize heights curve at the center of the roof of the main girder of the completed bridge

5 結(jié) 論

(1)連續(xù)梁橋或連續(xù)剛構(gòu)橋在懸臂施工階段，日照溫差效應(yīng)引起的主梁豎向變形呈拋物線形狀，變形效應(yīng)顯著，大于節(jié)塊混凝土澆筑和預(yù)應(yīng)力張拉工況，施工量測時(shí)應(yīng)盡量選擇在早晨日出之前。

(2)在非理想時(shí)段進(jìn)行立模放樣時(shí)，提出一種基于拉格朗日插值理論的兩次實(shí)測-插值法。經(jīng)工程應(yīng)用，該方法能夠有效消除日照溫差效應(yīng)對(duì)立模的不利影響。

(3)針對(duì)施工預(yù)拱度的計(jì)算，對(duì)各項(xiàng)影響因素的處理進(jìn)行分析。該橋合龍頂推施工產(chǎn)生的豎向變形在施工預(yù)拱度曲線中起控制作用。施工預(yù)拱度的確定是一個(gè)不斷進(jìn)行實(shí)測、識(shí)別、修正、正裝分析的動(dòng)態(tài)計(jì)算過程。

(4)對(duì)于活載預(yù)拱度的計(jì)算，推薦按照等量代換的思想設(shè)置一個(gè)全橋范圍內(nèi)作用均布荷載的工況，把該工況下全橋各位置處變形值的負(fù)值作為相應(yīng)梁塊的活載預(yù)拱度，該方法使運(yùn)營期間行車平順。

(5)將本文研究結(jié)果應(yīng)用到某V型墩連續(xù)剛構(gòu)橋的施工線形控制中。結(jié)果表明，成橋線形控制良好，驗(yàn)證了本文所提方法的有效性，可為同類型橋梁的施工線形控制提供借鑒。