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    軟巖偏壓隧道中夾巖施工擾動效應(yīng)及控制技術(shù)研究

    2020-06-05 07:40:14李軍
    中外公路 2020年2期
    關(guān)鍵詞:錨桿圍巖

    李軍

    (湖南建工交通建設(shè)有限公司,湖南 長沙 410000)

    由于軟弱圍巖具有強度小、變形大的特點,小凈距隧道中夾巖柱厚度較小,在隧道施工過程中多次受到擾動容易發(fā)生塑性破壞,為了保證中夾巖穩(wěn)定性,應(yīng)采取相應(yīng)的加固措施對其進行加固處理。確定合理的中夾巖加固范圍參數(shù)是軟弱圍巖偏壓小凈距隧道設(shè)計和施工過程中需重點關(guān)注的問題,不僅是保證中夾巖柱加固措施有效性的必要前提,也是提高施工效率和效益的重要舉措。

    目前許多學者對偏壓小凈距隧道中夾巖柱擾動效應(yīng)及加固保護措施進行了相關(guān)研究。何川等、許書生等、王更峰等、唐陶文等、劉蕓等、萬民科采用二維彈塑性數(shù)值計算方法,依托實際工程,研究了不同的加固措施(預應(yīng)力錨桿加固、小導管注漿、普通錨噴支護及不同組合形式)對小凈距中夾巖柱擾動效應(yīng)的控制效果,并對幾種加固措施進行了適應(yīng)性比選研究;楊建平等、黃志義等、章慧健等、張其來等、李君君等、謝俊杰等結(jié)合實際工程的施工特點,基于數(shù)值模擬及模型試驗方法,分別研究了支護時機、施工順序、施工方法對小凈距隧道中夾巖穩(wěn)定性的影響,為實際工程中夾巖加固方案的制定提供了理論依據(jù)。已有研究對于中夾巖加固往往只能結(jié)合具體依托工程進行規(guī)律性研究與加固措施效果分析,而對于加固范圍參數(shù)量化的研究甚少,目前對于加固范圍參數(shù)的取值大多憑借經(jīng)驗,往往會給工程帶來經(jīng)濟性的浪費或者安全隱患,因此有必要對其開展相關(guān)研究。

    該文基于實際工程,采用Abaqus建立數(shù)值分析模型 ,研究不同凈距和坡度對軟弱圍巖偏壓小凈距隧道中夾巖圍巖塑性區(qū)發(fā)展規(guī)律的影響,并研究中空注漿錨桿長度變化對中夾巖變形影響,得到合理加固參數(shù)。

    1 工程概況

    某隧道為高速公路雙向四車道隧道,隧道開挖高度10.44 m,單洞開挖寬度13.31 m。隧道進口段為小凈距段,圍巖等級為Ⅴ級,圍巖強度低,隧道小凈距長度140 m,最小凈距6.5 m,隧道小凈距段地面最大坡度45°,左洞較右洞埋深淺,存在明顯的地形偏壓,現(xiàn)場隧道施工采用上下臺階法,開挖時先開挖淺埋洞,再開挖深埋洞,隧道施工風險較大,中夾巖強度低,變形較大,需要對中夾巖進行加固處理。隧道二襯采用C30鋼筋混凝土,厚度為0.5 m,初期支護采用φ6 mm鋼筋網(wǎng)(20 cm×20 cm)+ 26 cm C25混凝土+I20a鋼拱架,縱向間距0.5 m,隧道拱部、邊墻及中夾巖柱采用φ25 mm中空注漿錨桿進行加固,中夾巖區(qū)域錨桿長度5.5 m,其余區(qū)域錨桿長度4.5 m,隧道支護橫斷面如圖1所示。

    圖1 隧道支護橫斷面(單位:cm)

    2 有限元模型建立

    基于Abaqus建立三維數(shù)值分析模型(圖2),模型寬度120 m,高度100 m,縱向深度100 m,圍巖選取實體單元模擬,定義模型的上邊界為自由邊界,對模型左右邊界x方向、模型底部y方向的位移進行約束,前后方向z方向進行約束。設(shè)置坡度和凈距工況如表1所示,計算參數(shù)見表2。

    圖2 有限元模型

    表1 Ⅴ級圍巖計算工況

    注:√表示計算工況。

    表2 計算參數(shù)(Ⅴ級圍巖)

    3 計算結(jié)果分析

    提取不同計算工況下中夾巖塑性區(qū)結(jié)果見圖3。

    由圖3可知:

    (1) 當凈距較大而坡度較小時,以凈距>18 m的工況為例,兩洞開挖各自引起的塑性區(qū)沒有相交區(qū)域,將其稱為塑性區(qū)分離;當10 m<凈距<18 m時,在洞頂上方的中夾巖柱部位出現(xiàn)塑性區(qū)貫通,但該部位是塑性變形量值很小的塑性區(qū)邊緣位置,最大等效塑性應(yīng)變位于隧道開挖輪廓面附近,而沒有出現(xiàn)在塑性區(qū)貫通位置,將其稱為塑性區(qū)邊緣貫通。在凈距較小時,以凈距<10 m的工況為例,深埋洞和淺埋洞的塑性區(qū)相互貫通,且其塑性區(qū)貫通位置處于兩洞開挖引起的塑性變形量較大的塑性區(qū)中心位置,最大等效塑性應(yīng)變均位于貫通區(qū)域內(nèi),此時表現(xiàn)為塑性區(qū)中心貫通。

    圖3 塑性區(qū)變化(單位:m)

    (2) 塑性區(qū)邊緣貫通其實質(zhì)是在從塑性區(qū)中心貫通到塑性區(qū)分離的一種過渡形態(tài),只出現(xiàn)在坡度大、偏壓嚴重的情況下。隨著凈距的增加,這些塑性區(qū)邊緣貫通最后都將變成塑性區(qū)分離形式;塑性區(qū)中心貫通產(chǎn)生的圍巖塑性變形要比塑性區(qū)邊緣貫通和塑性區(qū)分離的圍巖塑性變形嚴重得多。因此,應(yīng)作為小凈距隧道中夾巖加固處理的重點。

    為了進一步分析凈距變化對中夾巖圍巖穩(wěn)定性的影響,運用巖石抗剪安全系數(shù)K,對各特征點按式(1)進行強度驗算,以安全系數(shù)允許值[K]≥1.2作為中夾巖柱圍巖穩(wěn)定性判別條件。

    (1)

    式中:K為抗剪安全系數(shù);φ為內(nèi)摩擦角;c為黏聚力;σ1、σ3為最大、最小主應(yīng)力。

    中夾巖特征點布置如圖4所示,提取不同小凈距下中夾巖A,B,C共3個特征點抗剪安全系數(shù)計算結(jié)果如圖5所示。

    圖4 中夾巖柱特征點布置圖

    圖5 特征點圍巖抗剪安全系數(shù)變化曲線

    由圖5可知:圍巖抗剪安全系數(shù)隨凈距增加而逐漸增大,各特征點的變化規(guī)律基本一致,增大速度越來越小,最終將趨于穩(wěn)定。A、B、C所對應(yīng)的凈距分別為5.6、6.5、9.2 m時,中夾巖柱特征點抗剪安全系數(shù)達到臨界值1.2,中夾巖中中心位置抗剪安全系數(shù)小于深埋洞與淺埋洞邊緣安全系數(shù)。當凈距小于10 m時,中夾巖柱抗剪安全系數(shù)小于允許值,中夾巖柱處于塑性區(qū)貫通破壞狀態(tài),需要對中夾巖柱進行加固,以保證中夾巖的穩(wěn)定性,當凈距大于10 m,中夾巖柱抗剪安全系數(shù)大于允許值,中夾巖柱未出現(xiàn)剪切破壞,可不對中夾巖進行加固。

    4 錨桿長度對中夾巖柱加固效果的分析

    由前文分析可知,當凈距為5.6 m時,中夾巖柱穩(wěn)定性達到臨界狀態(tài),為了更好地體現(xiàn)錨桿長度的加固效果,提取凈距為5.6 m時,隧道中夾巖柱在未加固情況下的塑性區(qū)分布圖見圖6。A、B、C特征點位置圍巖抗剪安全系數(shù)分別為0.98、1.12、1.2。

    圖6 未加固情況下隧道塑性區(qū)分布(單位:m)

    由圖6可知:該工程在中夾巖未采取加固措施下,隧道施工過程中中夾巖產(chǎn)生位移較大,中夾巖最大位移為31.2 mm,且中夾巖柱特征點抗剪安全系數(shù)均小于1.2,出現(xiàn)塑性區(qū)中心貫通破壞,為了有效地控制中夾巖塑性區(qū)范圍的擴展,現(xiàn)場應(yīng)對中夾巖進行加固。

    確定錨桿長度成為加固方案的關(guān)鍵問題,不同錨桿長度下錨桿軸力、中夾巖位移、淺埋側(cè)和深埋側(cè)拱頂沉降及襯砌結(jié)構(gòu)安全系數(shù)計算結(jié)果如圖7~10所示。

    圖7 錨桿長度對軸力的影響

    圖8 錨桿長度對位移的影響

    圖9 錨桿長度對淺埋側(cè)隧道結(jié)構(gòu)的影響

    由圖7~10可知:

    (1) 當錨桿長度小于4 m時,錨桿軸力隨著錨桿長度增大而增大較為明顯,當錨桿長度大于4 m時,錨桿軸力隨長度增大而變化較小,且最終趨于穩(wěn)定;增大錨桿長度對中夾巖位移控制效果較為明顯,隨著錨桿長度的增大,中夾巖位移逐漸減小,且最終趨于穩(wěn)定,在錨桿長度為4 m時,繼續(xù)增大錨桿長度對減小中夾巖位移效果不明顯;基于錨桿長度變化對錨桿軸力及中夾巖位移的影響,錨桿長度取4 m較為合理。

    圖10 錨桿長度對深埋側(cè)隧道結(jié)構(gòu)的影響

    (2) 深埋洞側(cè)錨桿軸力要遠大于淺埋側(cè),且隨錨桿長度變化更為顯著,深埋側(cè)錨桿受力較淺埋側(cè)錨桿受力更為不利,這是由于地形存在偏壓效應(yīng),導致深埋側(cè)圍巖壓力比淺埋側(cè)要大,錨桿受力呈現(xiàn)不對稱性,因此,對于偏壓小凈距隧道,其支護參數(shù)可以進行合理的調(diào)整,對于淺埋洞可以采用規(guī)范規(guī)定的同等級別下支護參數(shù)的較小值,深埋洞可以采用規(guī)范規(guī)定的同等級別下支護參數(shù)的較大值,以使淺、深埋兩洞受力更加合理。

    (3) 當錨桿長度小于4 m時,隧道拱頂沉降及安全系數(shù)隨著錨桿長度增大而變化較為明顯,當錨桿長度大于4 m時,隧道拱頂沉降及安全系數(shù)隨長度增大而變化較小,且最終趨于穩(wěn)定;增大錨桿長度對減小拱頂沉降及增大隧道結(jié)構(gòu)安全性效果較為明顯,基于錨桿長度變化對錨桿軸力、中夾巖位移、隧道拱頂沉降及安全系數(shù)的影響,錨桿長度取4 m較為合理。

    5 中夾巖注漿加固效果分析

    現(xiàn)場最終采取φ25 mm中空注漿錨桿加固措施對中夾巖進行加固,間距為80 cm(環(huán)向)×50 cm(縱向),淺埋側(cè)中夾巖錨桿長度取4 m,深埋側(cè)錨桿長度取4.5 m,并對現(xiàn)場隧道的水平和豎向位移及錨桿軸力進行監(jiān)測,現(xiàn)場位移監(jiān)測點(O、A、B、C、D、E點)布置如圖11所示,其中B、D、E點為豎向位移監(jiān)測點,O、A、C點為中夾巖柱水平位移監(jiān)測點,水平位移測試采用預埋測斜管進行測試,A、C點位置錨桿軸力采用錨桿軸力計,隧道施工監(jiān)測時間為2017年3月到2017年8月,各監(jiān)測點量測數(shù)據(jù)如圖12~14所示。

    由圖12~14可知:

    (1) 隧道位移及錨桿軸力隨著施工時間增大先增大,最終趨于穩(wěn)定,中夾巖中部水平位移要大于邊緣位移,隨著隧道的施工中夾巖柱整體往淺埋側(cè)偏移,且淺埋側(cè)水平位移與豎向位移要大于深埋側(cè)位移。

    圖11 中夾巖現(xiàn)場監(jiān)測點布置

    圖12 監(jiān)測點豎向位移

    圖13 監(jiān)測點水平位移(位移朝淺埋側(cè)為正)

    圖14 錨桿軸力監(jiān)測結(jié)果

    (2) 隧道施工完成時隧道最大拱頂沉降為-6.57 mm,中夾巖柱最大水平位移為6.8 mm,錨桿最大軸力為34.14 kN,相比未加固情況下的中夾巖最大水平位移(31.4 mm)、拱頂沉降(-34.7 mm)顯著減小,說明在整個隧道段施工過程中,現(xiàn)場采用的加固措施有效地控制了中夾巖的變形。

    6 結(jié)論與建議

    (1) 隨著坡度和凈距的變化,中夾巖柱塑性區(qū)將會表現(xiàn)為塑性區(qū)中心貫通、塑性區(qū)邊緣貫通和塑性區(qū)分離3種類型;塑性區(qū)中心貫通產(chǎn)生的圍巖塑性變形要比塑性區(qū)邊緣貫通和塑性區(qū)分離的圍巖塑性變形嚴重得多,應(yīng)作為小凈距隧道中夾巖加固處理重點。

    (2) 當凈距小于10 m時,中夾巖柱抗剪安全系數(shù)小于允許值,中夾巖柱處于塑性區(qū)貫通破壞狀態(tài),需要對中夾巖柱進行加固,以保證中夾巖穩(wěn)定性;當凈距大于10 m,中夾巖柱抗剪安全系數(shù)大于允許值,可不對中夾巖進行加固。

    (3) 基于錨桿長度變化對錨桿軸力、中夾巖位移、隧道拱頂沉降及安全系數(shù)的影響,錨桿長度取4 m較為合理,對于偏壓小凈距隧道,淺埋洞可以采用規(guī)范規(guī)定的同等級別下支護參數(shù)的較小值,深埋洞可以采用規(guī)范規(guī)定的同等級別下支護參數(shù)的較大值。

    (4) 現(xiàn)場加固措施實施后隧道施工完成時隧道最大拱頂沉降為-6.57 mm,中夾巖柱最大水平位移為6.8 mm,相比未加固情況下的中夾巖柱位移和隧道拱頂沉降顯著減小,現(xiàn)場采用的加固措施有效地控制了中夾巖及隧道沉降變形。

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