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    不同因素對陶粒混凝土導(dǎo)熱系數(shù)的影響研究

    2020-06-03 06:04:54鄧智成梅迎軍楊再富辛轉(zhuǎn)紅
    四川建材 2020年5期
    關(guān)鍵詞:砂率陶粒粉煤灰

    鄧智成,梅迎軍,楊再富,陳 敬,辛轉(zhuǎn)紅

    (1.重慶交通大學(xué),重慶 400074;2.重慶建工建材物流有限公司,重慶 401122;3.重慶市建筑材料與制品工程技術(shù)研究中心,重慶 401122)

    0 前 言

    近年來,建筑節(jié)能勢頭正盛,各地都在全力開展建筑節(jié)能工作,但是川渝地區(qū)的節(jié)能建材發(fā)展水平較東南沿海地區(qū)仍有不小的差距,對節(jié)能建材的應(yīng)用研究還有待進一步發(fā)展[1]。陶?;炷磷鳛橐环N建筑保溫材料,具有強度高、干密度低、導(dǎo)熱系數(shù)低、耐久性好、易施工等優(yōu)點,在建筑結(jié)構(gòu)保溫工程中有著非常廣闊的應(yīng)用前景。導(dǎo)熱系數(shù)是陶?;炷林匾臒峁ば阅軈?shù)之一,它對混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部的溫度場影響較大,對于需要保溫的建筑結(jié)構(gòu),導(dǎo)熱系數(shù)低的陶粒混凝土可減少熱量的損失[2-3]。但目前關(guān)于不同因素,特別是浸水時間對陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的影響研究還比較少。因此,本文利用熱流計法對陶?;炷恋膶?dǎo)熱系數(shù)的不同影響因素進行試驗研究,為工程實際應(yīng)用提供參考。

    1 陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)試驗

    1.1 試驗裝置

    混凝土導(dǎo)熱系數(shù)范圍在3 W/(m·K)以內(nèi),測定方法主要分非穩(wěn)態(tài)法和穩(wěn)態(tài)法。此次試驗采用穩(wěn)態(tài)法中的熱流計法。熱流計法是一種相對測量法,無需精確計量熱量參數(shù)[4]。熱流計法導(dǎo)熱系數(shù)測定儀的準(zhǔn)確性與設(shè)備熱流計系數(shù)標(biāo)定有決定性的關(guān)系,在測定前應(yīng)針對不同熱流密度,選用與待測樣板導(dǎo)熱系數(shù)λ相近的標(biāo)準(zhǔn)參比板進行標(biāo)定,不能僅僅進行一次標(biāo)定就用來測定密度等級差別較大或者不同品種的建筑保溫材料,否則測定結(jié)果可能產(chǎn)生巨大誤差。另外,熱流計法對試件平整度、尺寸要求非常嚴(yán)格,試件不平整會給測量數(shù)據(jù)帶來相當(dāng)大的誤差。因此,試驗過程中為了保證測試試件上下表面的平整度,制作了專門的類似水泥膠砂試件的試模。試驗采用湖南湘儀儀器廠生產(chǎn)的DRPL-Ⅱ型導(dǎo)熱系數(shù)測定儀,測量范圍0.01~3 W/(m·K),測量結(jié)果精準(zhǔn)度≤5%。

    1.2 原材料選擇

    研究選擇的水泥為P·O 42.5R級水泥;減水劑為聚羧酸高效減水劑,減水率為25%;纖維素醚為羥丙基甲基纖維素,黏度20W單位;粉煤灰為Ⅱ級粉煤灰;陶粒、陶砂性能見表1~2。

    表1 陶粒性能指標(biāo)

    表2 陶砂性能指標(biāo)

    1.3 配合比設(shè)計

    混凝土強度等級LC15;密度等級1 200 kg/m3;坍落度為200~220 mm;砂率變化分別為0.35、0.40、0.45、0.50、0.55;粉煤灰摻量分別為10%、20%、30%?;炷僚浜媳纫姳?。

    表3 混凝土配合比

    1.4 試驗方案

    采用強制式攪拌機。拌和時,采用經(jīng)過預(yù)濕處理的陶粒,與陶砂、水泥一起拌和約1 min后,再加入拌和用水量和外加劑,繼續(xù)拌和4 min的拌和方法。采用插搗成型。

    試件尺寸為300 mm×300 mm×30 mm,每一配比成型3塊,成型后于溫度(20±2)℃,濕度為95%以上的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護室養(yǎng)護28 d。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護至28 d后,將試件打磨制作成表面平整,并進行烘干至恒重。

    混凝土導(dǎo)熱系數(shù)按照《絕熱材料穩(wěn)態(tài)熱阻及有關(guān)特性的測定熱流計法》(GB/T 10295—2008)測定。試驗溫度25℃,環(huán)境保持干燥狀態(tài)避免濕度對陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的影響,冷板溫度設(shè)置為15℃,熱板溫度35℃。

    在浸水時間影響因素的試驗中,試驗采用同時成型的W3#配比的3塊試件,每塊試件進行連續(xù)浸水測定導(dǎo)熱系數(shù)后,取3塊試驗數(shù)據(jù)平均值作為試驗結(jié)果。具體浸水時間為0、0.5、1、2、4、8、12、18、24、36、48、72 h。

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 砂率對陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的影響

    不同砂率的陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)試驗結(jié)果如圖1所示。陶?;炷恋膶?dǎo)熱系數(shù)隨著砂率的增大先增大后逐漸減小。當(dāng)砂率為0.45時,混凝土試件的導(dǎo)熱系數(shù)在一定砂率范圍內(nèi)達到最高,較砂率為0.35時增大3.2%;當(dāng)砂率為0.55時,混凝土試件的導(dǎo)熱系數(shù)在一定砂率范圍內(nèi)達到最低,較砂率為0.45時減小了5.1%。這是由于混凝土在砂率為0.45時,達到最佳密實狀態(tài),混凝土干密度大,空氣和水含量小,導(dǎo)致試件的導(dǎo)熱系數(shù)相應(yīng)變大,而在水泥用量及水灰比相同的情況下,當(dāng)陶砂過量時,包裹砂的水泥量便會增加,過多的砂漿會導(dǎo)致混凝土內(nèi)部疏松,孔隙率增大。另外,陶砂本身的導(dǎo)熱系數(shù)小于碎石型陶粒的導(dǎo)熱系數(shù),因此,陶砂的含量越大,混凝土試件導(dǎo)熱系數(shù)越小。

    圖1 砂率與導(dǎo)熱系數(shù)的關(guān)系

    圖2 粉煤灰摻量與導(dǎo)熱系數(shù)的關(guān)系

    2.2 粉煤灰摻量對陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的影響

    不同粉煤灰摻量的陶粒混凝土導(dǎo)熱系數(shù)試驗結(jié)果如圖2所示。陶?;炷恋膶?dǎo)熱系數(shù)隨著粉煤灰摻量的增大而相應(yīng)減小。當(dāng)粉煤灰摻量為0~20%時,混凝土試件的導(dǎo)熱系數(shù)雖然在減小,但變化幅度不大,摻量為20%時的試件導(dǎo)熱系數(shù)比不摻時減小2.7%;當(dāng)粉煤灰摻量為30%時,混凝土試件的導(dǎo)熱系數(shù)明顯減小,比不摻時減小6.9%。因此制備陶?;炷?xí)r,可適當(dāng)摻加10%~20%的粉煤灰,以提高保溫性能及經(jīng)濟效益。

    2.3 浸水時間對陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的影響

    不同浸水時間的陶粒混凝土導(dǎo)熱系數(shù)試驗結(jié)果見圖3所示。陶?;炷恋膶?dǎo)熱系數(shù)隨著浸水時間的增加逐漸增大并趨于穩(wěn)定。當(dāng)浸水時間在0~2 h時,混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)增大速率最高;當(dāng)浸水時間在2~24 h時,混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)增大速率明顯放緩;當(dāng)浸水時間在24~72 h時,混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)變化趨于穩(wěn)定。這是因為陶粒混凝土前期吸水速率快,后逐漸放緩并達到飽和;而混凝土吸收的水分填補了混凝土內(nèi)部的孔隙,同時由于孔隙中有了水分,增加了水蒸氣擴散的傳熱量,還增加了毛細(xì)孔中液態(tài)水分所傳導(dǎo)的熱量,導(dǎo)致混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)增大。

    圖3 浸水時間與陶?;炷翆?dǎo)熱系數(shù)的關(guān)系

    3 結(jié) 論

    1)在水泥用量及水灰比相同的情況下,陶?;炷恋膶?dǎo)熱系數(shù)隨著砂率的增大先增大后逐漸減小。具體砂率的選擇需要與對應(yīng)的力學(xué)性能、耐久性能等進行權(quán)衡。

    2)由變化規(guī)律可知,適當(dāng)摻加粉煤灰,不僅能節(jié)約成本,還能提高陶粒混凝土整體的保溫性能,在實際工程應(yīng)用中,結(jié)合強度影響,采用10%~20%粉煤灰摻量的陶?;炷潦强扇〉?。

    3)在浸水前期2 h內(nèi),混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)增大速率最高;而后,混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)增大速率明顯放緩;在浸水24 h后,混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)變化趨于穩(wěn)定。

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