交通荷載下加筋礫砂動(dòng)力特性研究

侯森磊 王家全 唐毅 黃欽政

摘要：為研究加筋對(duì)礫砂動(dòng)力特性的影響，在多級(jí)長(zhǎng)期循環(huán)荷載下無(wú)筋與加筋飽和礫性土動(dòng)三軸試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，分析了加筋對(duì)飽和礫砂軸向塑性累積應(yīng)變、回彈模量、體應(yīng)變等動(dòng)力特性的影響規(guī)律，試驗(yàn)結(jié)果表明：各級(jí)循環(huán)荷載下礫砂試樣的塑性累積應(yīng)變均呈現(xiàn)出加載前期（振次N≤100）驟然增長(zhǎng)，然后逐漸平穩(wěn)的發(fā)展模式，加筋能降低試樣的塑性累積應(yīng)變，提高礫砂的回彈模量，在循環(huán)動(dòng)載作用下礫砂試樣會(huì)出現(xiàn)體縮現(xiàn)象，且加筋試樣的體縮現(xiàn)象更加明顯。

關(guān)鍵詞：加筋礫砂;動(dòng)三軸試驗(yàn);塑性累積應(yīng)變;回彈模量

中圖分類號(hào)：U416.1DOI：10.16375/j.cnkj.cn45-1395/t，2020.02.007

0引言

礫砂作為礫性土的一種，因其具有良好的力學(xué)性能和透水性能且分布廣泛而被作為路基填料應(yīng)用于路基工程中，加筋土技術(shù)具有提高土體的抗剪強(qiáng)度，增加土體模量，提高土體工程性能等特點(diǎn)，因而被廣泛應(yīng)用于水利、建筑、交通及支護(hù)等領(lǐng)域。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)對(duì)砂土的動(dòng)力特性進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究，Jin等研究了密實(shí)度對(duì)尾礦砂動(dòng)孔壓的影響，認(rèn)為密實(shí)尾礦砂在頻率和振幅減小時(shí)，動(dòng)孔壓的增長(zhǎng)速率會(huì)隨之減小，Sharma等分別對(duì)干砂、部分飽和砂和飽和砂土進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，得到飽和砂的阻尼比最大的結(jié)論，Zhang等、馬少坤等分別研究了動(dòng)應(yīng)力幅值對(duì)汶川地區(qū)砂土和南寧地鐵區(qū)域圓礫土動(dòng)力強(qiáng)度特性的影響，王婧等、劉大鵬等、暢振超等均對(duì)礫性土進(jìn)行了動(dòng)三軸試驗(yàn)，并對(duì)礫性土的動(dòng)強(qiáng)度、動(dòng)模量變化規(guī)律進(jìn)行了研究。

當(dāng)前，針對(duì)砂土動(dòng)力特性的試驗(yàn)研究已經(jīng)較為深入，但對(duì)于加筋條件下礫砂動(dòng)力特性的相關(guān)研究卻并不多見，僅有部分學(xué)者做了初步研究，Latha等對(duì)加筋砂土進(jìn)行了大型動(dòng)三軸試驗(yàn)，得出低圍壓下動(dòng)模量不會(huì)隨加筋層數(shù)的增加而改變，但在高圍壓下隨著加筋層數(shù)的增加動(dòng)模量顯著增大，Qui等對(duì)H-V立體加筋砂土進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，并利用PFC2D離散元軟件進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，得到加筋前后試樣的動(dòng)彈性模量均隨振次的增加而減小，且動(dòng)應(yīng)力增大時(shí)，砂?？紫堵试龃螅紫秹毫υ龃蟮慕Y(jié)論，王家全等通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)研究了圍壓對(duì)加筋礫性土動(dòng)力特性的影響，并得到加筋礫性土抗液化性能強(qiáng)的結(jié)論。

近年來(lái)，學(xué)者們?cè)谏巴羷?dòng)三軸試驗(yàn)中采用的加載方式多為短時(shí)多級(jí)加載，但隨著公路、鐵路建設(shè)的發(fā)展，砂土的長(zhǎng)期動(dòng)力特性也逐漸受到學(xué)者的關(guān)注，學(xué)者們大多是采用通過(guò)單一幅值多振次的加載方式來(lái)研究砂土的長(zhǎng)期動(dòng)力特性，然而動(dòng)三軸試驗(yàn)的過(guò)程較為繁瑣，在進(jìn)行不同動(dòng)應(yīng)力條件下的試驗(yàn)研究耗時(shí)較長(zhǎng)，基于此，以加筋礫砂作為研究對(duì)象，采用土工格柵作為加筋材料，進(jìn)行長(zhǎng)期多級(jí)加載動(dòng)三軸試驗(yàn)，對(duì)比分析加筋前后礫砂試樣軸向應(yīng)變、回彈模量和體應(yīng)變的變化規(guī)律，研究加筋礫砂的長(zhǎng)期動(dòng)力特性。

1試驗(yàn)概況

1.1試驗(yàn)材料

本試驗(yàn)所用土樣為柳州本地河砂，經(jīng)篩分試驗(yàn)，剔除粒徑為0.5mm以下顆粒后，得出該砂的粒徑范圍為0.5～10mm，不均勻系數(shù)Cu=5.0.曲率系數(shù)Cc=1.25.可知該土樣為級(jí)配良好的礫砂，土粒比重為2.67.其干密度為1.705g/cm³，試樣中被擊實(shí)后的礫砂密度為1.783g/cm³，該礫砂的級(jí)配曲線如圖1所示。考慮試驗(yàn)的可操作性，大尺寸三軸圓柱形試樣直徑100mm，高200mm，選取網(wǎng)孔尺寸20mmx20mm的小網(wǎng)孔雙向塑料土工格柵作為加筋筋材，可滿足三軸試樣尺寸要求，其具體參數(shù)見表1.將格柵裁剪成圖2所示的正方形后平鋪于試樣中間部位。

1.2試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)所用設(shè)備為GDS動(dòng)態(tài)三軸測(cè)試系統(tǒng)，該系統(tǒng)主要包括驅(qū)動(dòng)電機(jī)、壓力室罩、圍壓和反壓控制器、孔隙水壓力傳感器、高速數(shù)據(jù)采集及控制卡、GDSLAB——數(shù)據(jù)采集及控制程序等，該系統(tǒng)所能施加的最大軸向力為10kN，最大圍壓和反壓均為2MPa，可施加的頻率范圍為0～5Hz，試驗(yàn)過(guò)程中的軸向動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)應(yīng)變、動(dòng)孔隙水壓力、試樣體變量等均可通過(guò)系統(tǒng)配套的傳感器和數(shù)據(jù)采集及控制程序來(lái)實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)與采集，本次試驗(yàn)中設(shè)置每個(gè)循環(huán)采集20個(gè)數(shù)據(jù)，即頻率為1Hz時(shí)每0.05s采集一次數(shù)據(jù)，

1.3試驗(yàn)方案

為了研究列車荷載下，加筋對(duì)礫砂的長(zhǎng)期動(dòng)力特性的影響規(guī)律，設(shè)計(jì)了無(wú)筋與加筋2組固結(jié)不排水動(dòng)三軸試驗(yàn)，暫不涉及多層加筋因素，重點(diǎn)分析有無(wú)筋材對(duì)礫砂填料動(dòng)力特性的影響，參考黃博等通過(guò)動(dòng)三軸試驗(yàn)?zāi)M高速列車荷載的研究，選用循環(huán)荷載波形為半正弦波，如圖3所示，循環(huán)荷載頻率為1Hz，試驗(yàn)圍壓則是依據(jù)鐵道路基中土體自重應(yīng)力和軌道自重之和來(lái)選取，本試驗(yàn)中圍壓選用25kPa，加載方式為多級(jí)加載，參考《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》（TBl001-2016）中的列車荷載數(shù)值，將第一級(jí)循環(huán)荷載動(dòng)應(yīng)力幅值取為50kPa，目前，重載列車的靜軸重為30t，根據(jù)鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范中列車動(dòng)荷載計(jì)算公式：

式（1）中：σd-路基頂面動(dòng)應(yīng)力幅值;P-列車靜軸重;（1+av）-沖擊系數(shù);當(dāng)列車速度v為300-350km/h時(shí)，a=0.003;當(dāng)列車速度v為200-250km/h時(shí)，a=0.004.當(dāng)p=300kN，v=300km/h，a=0.003時(shí)，動(dòng)應(yīng)力幅值σd=148.2kPa，為方便試驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理，將動(dòng)應(yīng)力幅值取為150kPa，基于此，本次試驗(yàn)的加載方式設(shè)計(jì)為第一級(jí)循環(huán)荷載動(dòng)應(yīng)力幅值σd=50kPa，等差為100kPa的多級(jí)加載方式，每級(jí)循環(huán)荷載振次為3000次，直至試驗(yàn)達(dá)到破壞標(biāo)準(zhǔn)，即軸向應(yīng)變達(dá)到5%時(shí)終止試驗(yàn)，

試樣采用干砂制樣，制成的直徑100mm，高200mm圓柱形試樣，如圖4所示，礫砂最大粒徑與試樣直徑的比值為1/10.可以忽略尺寸效應(yīng)對(duì)試驗(yàn)的影響，每組試樣質(zhì)量2800g，分5層擊實(shí)裝樣，控制每層礫砂質(zhì)量為560g，每層擊實(shí)次數(shù)為30次，從而使每組試樣的密實(shí)程度保持一致，制樣完畢，待壓力室通滿水后，進(jìn)行C02飽和和水頭飽和，當(dāng)孔隙水壓力系數(shù)B≥0.95時(shí)，則試樣飽和完畢，試樣飽和后進(jìn)行等向固結(jié)，當(dāng)反壓體積不再變化時(shí)，則認(rèn)為試樣已經(jīng)固結(jié)完畢，然后施加循環(huán)荷載，進(jìn)入加載階段，

2試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1加筋對(duì)塑性累計(jì)應(yīng)變的影響

圖5為加筋前后礫砂試樣的軸向應(yīng)變s隨振次Ⅳ的變化曲線，有學(xué)者指出循環(huán)荷載作用下，試樣產(chǎn)生的軸向應(yīng)變是由可恢復(fù)的回彈應(yīng)變與不可恢復(fù)的塑性累積應(yīng)變這兩部分組成，以無(wú)筋試樣的第一加載階段為例，如圖6所示，每條曲線軸向應(yīng)變峰值與谷值之間的陰影區(qū)域?yàn)樵嚇赢a(chǎn)生的回彈應(yīng)變，軸向應(yīng)變谷值下方區(qū)域?yàn)樵嚇赢a(chǎn)生的塑性累積變形，每級(jí)循環(huán)荷載加載初期，礫砂軸向塑性累積應(yīng)變發(fā)展迅速，回彈應(yīng)變也隨振次的增加而增大，隨后塑性累積應(yīng)變速率逐漸降低，回彈變形也逐步趨于穩(wěn)定。

圖7為試樣的塑性累積應(yīng)變s隨振次N的變化曲線，由于試驗(yàn)中試樣并非從初始狀態(tài)開始承受150kPa、250kPa、350kPa幅值的循環(huán)荷載的，而是已有一定的初始應(yīng)變，為了探清多級(jí)加載方式對(duì)試驗(yàn)的影響，參考Erlingsson等、Tang等、馬少坤等的等效振次方法，即擬合得出各級(jí)動(dòng)荷載由無(wú)塑性累積應(yīng)變到該級(jí)荷載初始塑性累積應(yīng)變所需的振次，得到加載3000次上一級(jí)循環(huán)荷載所產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)變僅相當(dāng)于加載少量振次下一級(jí)循環(huán)荷載所產(chǎn)生的應(yīng)變，多級(jí)加載方式對(duì)試驗(yàn)的影響較小的結(jié)論，各級(jí)循環(huán)荷載下試樣的累積應(yīng)變隨振次的發(fā)展趨勢(shì)相似，以第二級(jí)荷載為例（如圖7所示），累積應(yīng)變隨振次的發(fā)展歷程可分為3個(gè)階段：第1階段（N為1～200次）為應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)階段，此階段中累積應(yīng)變發(fā)展迅速，曲線呈垂直狀，這是因?yàn)樵撾A段軸向動(dòng)偏應(yīng)力突然施加破壞了土體原有骨架結(jié)構(gòu)，從而使試樣的累積應(yīng)變迅速增大，第1I階段（N為201～1000次）為過(guò)渡階段，此階段中隨著循環(huán)荷載的持續(xù)施加，累積應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率逐漸減小，這是因?yàn)殡S著循環(huán)荷載的持續(xù)施加，土顆粒之間相互滾動(dòng)錯(cuò)位，逐漸向新的相對(duì)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)，累積應(yīng)變的增長(zhǎng)速率逐漸衰減，第III階段（N>1000次）為應(yīng)變穩(wěn)定階段，此階段曲線斜率穩(wěn)定且遠(yuǎn)小于第1階段，累積應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率基本趨于穩(wěn)定，這是由于動(dòng)荷載的持續(xù)施加，試樣內(nèi)部顆粒逐漸形成相對(duì)穩(wěn)定的持力結(jié)構(gòu)，土體的承載變形性能與所施加的循環(huán)荷載之間形成一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)，從而維持了累積應(yīng)變的相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)。

由圖7、圖8可知，加筋后試樣的塑性累積應(yīng)變減小，表明加筋能夠減小循環(huán)動(dòng)載下路基的累積沉降，且無(wú)筋試樣在第四級(jí)荷載加載末期其總應(yīng)變己經(jīng)達(dá)到5%，故只進(jìn)行前四級(jí)荷載的對(duì)比分析，前四級(jí)循環(huán)荷載加載末期，加筋試樣的累計(jì)應(yīng)變與無(wú)筋試樣的差值分別為0.002%、0.084%、0.070%和0.342%，即在高動(dòng)應(yīng)力條件下，加筋的效果能夠更有效地發(fā)揮，這是由于高動(dòng)應(yīng)力條件下，試樣變形量較大，而筋材的約束作用需要一定的變形積累才能充分發(fā)揮。

由圖7可知，在循環(huán)荷載應(yīng)力幅值較小時(shí)（第一階段和第二階段即σd≤150kPa），3000次振動(dòng)已使加筋礫砂塑性累積應(yīng)變保持穩(wěn)定，塑性累積應(yīng)變s與振次Ⅳ關(guān)系曲線發(fā)展趨勢(shì)呈穩(wěn)定型;而循環(huán)荷載應(yīng)力幅值較大（σ≥250kPa）時(shí)，塑性累積應(yīng)變急劇增大，當(dāng)循環(huán)荷載應(yīng)力幅值σd=250kPa時(shí)，塑性累積應(yīng)變s與振次Ⅳ關(guān)系曲線發(fā)展趨勢(shì)呈臨界型，當(dāng)循環(huán)荷載應(yīng)力幅值σd=350kPa時(shí)，塑性累積應(yīng)變與振次Ⅳ關(guān)系曲線發(fā)展趨勢(shì)呈破壞型，因此，該加筋礫砂的臨界動(dòng)應(yīng)力為250kPa，當(dāng)使用該加筋礫砂路基時(shí)，應(yīng)避免列車荷載大于該臨界動(dòng)應(yīng)力，以防止路基沉降迅速增加，直至破壞。

分別對(duì)無(wú)筋和加筋試樣各加載階段的塑性累積應(yīng)變s與振次N的曲線進(jìn)行擬合，各級(jí)荷載作用振次均為從0-3000.各級(jí)荷載3000振次時(shí)的塑性累積應(yīng)變作為下級(jí)荷載作用時(shí)的起始值，具體擬合公式詳見表2.由表2可知，礫砂試樣在臨界動(dòng)應(yīng)力以下即σd<250kPa的循環(huán)荷載下其曲線符合雙曲線型公式，而在不小于臨界動(dòng)應(yīng)力即σd≥250kPa的循環(huán)荷載下其曲線符合冪函數(shù)型公式，馬少坤等在對(duì)圓礫砂的研究中也有類似結(jié)論，根據(jù)表2中的擬合公式，可以在后續(xù)的研究中展開針對(duì)塑性累積應(yīng)變的相關(guān)工況試驗(yàn)，得出一系列的擬合參數(shù)，分析擬合參數(shù)的變化規(guī)律，得出擬合參數(shù)與研究變量間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，從而使表2中各加載階段的塑性累積應(yīng)變s與振次Ⅳ的擬合公式能為預(yù)測(cè)加筋礫砂路基在長(zhǎng)期循環(huán)荷載作用下的累積變形提供一定參考。

2.2加筋對(duì)體應(yīng)變的影響

圖9為加筋前后試樣的體應(yīng)變?chǔ)舦隨振次Ⅳ的關(guān)系曲線，由圖9可知，加筋前后試樣在各級(jí)循環(huán)荷載下的體應(yīng)變隨振次的發(fā)展趨勢(shì)相似，均表現(xiàn)出體縮現(xiàn)象，其發(fā)展歷程大致可分為2個(gè)階段：第1階段（N為1～50次）為體應(yīng)變驟增階段，此階段體應(yīng)變隨著軸向循環(huán)荷載的突然施加而直線增大，發(fā)生剪脹現(xiàn)象，這是因?yàn)槊考?jí)循環(huán)荷載的突然施加，試樣軸向塑性變形驟然增大，土體內(nèi)部顆粒之間相互擠壓、錯(cuò)位，向試樣徑向方向運(yùn)動(dòng)，從而導(dǎo)致體應(yīng)變出現(xiàn)驟然增大現(xiàn)象，第1I階段（N>50次）為持續(xù)體縮階段，隨著動(dòng)荷載的持續(xù)施加，試樣體積被不斷壓縮，顆粒之間空隙逐漸減小，試樣趨于密實(shí)，體應(yīng)變逐漸減小。

由圖9可看出，加筋試樣在循環(huán)荷載作用下，其體應(yīng)變減少量更多，體縮現(xiàn)象更明顯，土體更加趨于密實(shí)，每級(jí)循環(huán)荷載下，加筋試樣的體應(yīng)變與無(wú)筋試樣的差值分別為0.032%、0.077%、0.072%和0.078%，隨著循環(huán)荷載的施加，加筋前后試樣體應(yīng)變之間的差值逐漸穩(wěn)定，表明加筋對(duì)試樣體應(yīng)變影響幅度不隨循環(huán)荷載幅值的增加而變化。

2.3加筋對(duì)回彈模量的影響

回彈模量是指一個(gè)循環(huán)中動(dòng)應(yīng)力幅值與對(duì)應(yīng)動(dòng)應(yīng)變幅值的比值，是用來(lái)表征循環(huán)荷載下動(dòng)應(yīng)力和回彈應(yīng)變之間的關(guān)系，其定義式如式（2）所示：

加筋前后各級(jí)循環(huán)荷載下試樣的回彈模量隨振次的關(guān)系曲線如圖10所示，與塑性累積應(yīng)變相似，除第一級(jí)荷載外，其余各級(jí)循環(huán)荷載下試樣的回彈模量隨振次的發(fā)展趨勢(shì)一致，也可分為3個(gè)階段：第1階段（N為1～200次）為回彈模量增長(zhǎng)階段，此階段中回彈模量發(fā)展迅速，曲線呈垂直狀，這是因?yàn)樵撾A段軸向動(dòng)偏應(yīng)力突然施加破壞了土體原有骨架結(jié)構(gòu)，土顆粒之間相互擠壓錯(cuò)位，顆粒之間的孔隙減小，從而使試樣的回彈模量迅速增大，第Ⅱ階段（N為201～1000次）為過(guò)渡階段，此階段中隨著循環(huán)荷載的持續(xù)施加，回彈模量增長(zhǎng)速率逐漸減小，這是因?yàn)殡S著循環(huán)荷載的持續(xù)施加，試樣內(nèi)部土顆粒逐漸向新的相對(duì)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)，回彈模量的增長(zhǎng)速率逐漸衰減，第III階段（N>1000次）為回彈模量穩(wěn)定階段，此階段曲線平緩，回彈模量基本趨于穩(wěn)定，由于動(dòng)荷載的持續(xù)施加，試樣內(nèi)部顆粒逐漸形成相對(duì)穩(wěn)定的持力結(jié)構(gòu)，土體的承載變形性能與所施加的循環(huán)荷載之間形成一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)，從而使回彈模量保持相對(duì)穩(wěn)定狀態(tài)，在第一級(jí)荷載中，試樣的回彈模量在第1階段的增幅較小，這是由于第一級(jí)循環(huán)荷載幅值較小，無(wú)法使試樣達(dá)到較大的密實(shí)程度導(dǎo)致的，而在第III階段試樣的回彈模量出現(xiàn)了負(fù)增長(zhǎng)，這是因?yàn)樵趧?dòng)應(yīng)力不變的條件下，隨著循環(huán)荷載的持續(xù)施加，動(dòng)孔壓升高，導(dǎo)致有效應(yīng)力減小，模量隨之減小，圖11為動(dòng)孔壓隨振次的關(guān)系曲線，由圖11可知，每級(jí)循環(huán)荷載下，動(dòng)孔壓呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，這是由于試樣體積減小，孔隙體積減小所導(dǎo)致的，每級(jí)荷載加載初期，動(dòng)孔壓驟降也是由于該階段試樣出現(xiàn)剪脹現(xiàn)象，孔隙增大，造成孔壓的釋放，在第一級(jí)荷載下，動(dòng)孔壓為正值，不利于回彈模量提高，這也是無(wú)筋試樣在第一級(jí)循環(huán)荷載加載后期回彈模量降低的原因，而且各級(jí)荷載加載初期，動(dòng)孔壓的驟降也是造成回彈模量在第1階段回彈模量增長(zhǎng)迅速的原因之一。

由圖10可知，每級(jí)循環(huán)荷載加載過(guò)程中，與無(wú)筋試樣的回彈模量相比，加筋試樣的回彈模量分別提高了3.5MPa、2.4MPa、5.6MPa和7.6MPa，加筋后的礫性土試樣回彈模量有明顯提高，說(shuō)明加筋能夠提高路基抵抗變形的能力，降低路基在長(zhǎng)期運(yùn)營(yíng)過(guò)程中的工后沉降，且在高動(dòng)應(yīng)力條件下，加筋對(duì)試樣回彈模量的提升效果最好。

3結(jié)論

1）在多級(jí)循環(huán)荷載作用時(shí)，每級(jí)荷載下礫砂試樣的塑性累積應(yīng)變均呈現(xiàn)出加載前期驟然增長(zhǎng)，后期逐漸趨于平穩(wěn)的發(fā)展模式，且加筋試樣的塑性累積應(yīng)變更小，表明加筋能夠減小路基的累積沉降，

2）礫砂試樣在動(dòng)應(yīng)力幅值σd<250kPa的循環(huán)荷載下其塑性累積應(yīng)變隨振次變化曲線符合雙曲線型公式，呈穩(wěn)定型發(fā)展趨勢(shì)，在動(dòng)應(yīng)力幅值σd>250kPa時(shí)其曲線符合冪函數(shù)型公式，呈破壞型發(fā)展趨勢(shì)，使用該礫砂路基時(shí)，應(yīng)避免避免列車荷載大于250kPa，以防止路基破壞。

3）除第一級(jí)循環(huán)荷載外，各級(jí)循環(huán)荷載下礫砂的回彈模量隨著振次的增加呈現(xiàn)驟增、平緩、穩(wěn)定的趨勢(shì)，且加筋能明顯提高礫砂的回彈模量，且高動(dòng)應(yīng)力下效果更加顯著，加筋能夠提高路基抵抗變形的能力。

4）加筋前后礫砂試樣受循環(huán)動(dòng)載作用時(shí)均表現(xiàn)為體縮現(xiàn)象，且加筋試樣的體積應(yīng)變均大于無(wú)筋試樣，加筋試樣的體縮現(xiàn)象更加明顯，即在循環(huán)荷載下加筋能夠使礫砂到達(dá)更密實(shí)狀態(tài)。