林啟輝 ,王龍輝 ,2,梁健衡 ,2,李 星 ,2
(1、廣東建科建筑工程技術(shù)開發(fā)有限公司廣州510500;2、廣東省建筑科學(xué)研究院集團(tuán)股份有限公司廣州510500)
在對(duì)既有橋梁進(jìn)行維修加固時(shí),時(shí)常遇到設(shè)計(jì)資料缺失的情況,無法為加固設(shè)計(jì)提供配筋信息。已有研究[1-5]根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn),考慮到橋梁構(gòu)件缺損狀況、材質(zhì)強(qiáng)度、自振頻率的影響,同時(shí)結(jié)合橋梁荷載試驗(yàn)檢算系數(shù)、承載能力惡化系數(shù)、截面折減系數(shù)等判定結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力狀況,但沒有對(duì)加固方法進(jìn)一步地闡述。雖然《公路舊橋承載能力鑒定方法》[6]附錄2中提供了一種估算受拉鋼筋面積的方法,但是該方法所計(jì)算出的結(jié)果與實(shí)際情況的差距非常大[7],缺少實(shí)用性。因此,本文以正截面抗彎承載能力公式為基礎(chǔ),推導(dǎo)未知配筋梁縱向配筋面積的公式,根據(jù)橋梁靜載檢測(cè)數(shù)據(jù)推算出原有受力鋼筋面積,并進(jìn)行多組試驗(yàn)梁試驗(yàn)以及實(shí)際工程數(shù)據(jù)驗(yàn)證了公式的可靠性,從而為橋梁的維修加固設(shè)計(jì)提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)信息。
依據(jù)文獻(xiàn)[6]中附錄2關(guān)于梁橋截面抗彎特性估算方法,如式⑴所示。
式中:Sh為受壓混凝土面積對(duì)中性軸的面積矩;a為受壓截面受拉鋼筋面積重心距梁(或板)受拉邊緣距離;x為截面中性軸距截面受壓邊緣的距離。
求得Aa后可按規(guī)范有關(guān)公式進(jìn)行截面抗彎特性計(jì)算。
上述方法進(jìn)行鋼筋估算只與截面形狀有關(guān),與原橋承載能力、橋型、主梁形式等重要因素都無關(guān),所以該公式存在著極大的局限性。
本方法以橋梁的靜載試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果為依據(jù),以正截面抗彎承載能力公式為基礎(chǔ)[8,9],推導(dǎo)鋼筋混凝土橋梁的縱向配筋面積公式。
推導(dǎo)公式基本假定:①平截面假定;②不考慮受拉區(qū)混凝土拉應(yīng)力;③不考慮受壓區(qū)縱向鋼筋面積。
在某彎矩M作用下,鋼筋混凝土梁的受力圖如圖1所示。
圖1 鋼筋混凝土梁受力圖Fig.1 Tensile Force Diagram of Reinforced Concrete Beam
式中:M為荷載試驗(yàn)中,滿足荷載效率時(shí)所取用的彎矩值;x1、x2為荷載試驗(yàn)檢測(cè)時(shí),理論計(jì)算、實(shí)際狀況計(jì)算的受壓區(qū)高度;fs理、fs檢為理論、實(shí)際檢測(cè)狀況受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力;fc理、fc檢為理論、實(shí)際檢測(cè)狀況受壓區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;As理、As檢為理論、實(shí)際檢測(cè)狀況縱向鋼筋面積;Es為鋼筋的彈性模量;h0為截面有效高度;a為梁底到受拉鋼筋形心的距離;b為截面寬度;εs理、εs檢、εs等效分別為理論計(jì)算、實(shí)際檢測(cè)狀況、檢測(cè)狀況下理論計(jì)算的受拉區(qū)鋼筋應(yīng)變;η為靜力荷載試驗(yàn)系數(shù);考慮到檢測(cè)試驗(yàn)荷載試驗(yàn)系數(shù)的影響,εs等效=εs檢/η。
根據(jù)靜載試驗(yàn)評(píng)定橋梁的荷載等級(jí),按理論公式計(jì)算橋梁滿足該荷載等級(jí)的配筋量As理以及此時(shí)理論狀況下主梁受拉鋼筋應(yīng)變?chǔ)舠理。根據(jù)靜載試驗(yàn)報(bào)告中對(duì)應(yīng)荷載等級(jí)下的主梁受拉鋼筋應(yīng)變?chǔ)舠檢(在實(shí)際工程中,靜載試驗(yàn)報(bào)告往往給出的是梁底應(yīng)變,可直接將梁底應(yīng)變作為梁底縱向鋼筋應(yīng)變?chǔ)舠理,是偏于保守的),再由式⑻即可得出鋼筋混凝土主梁的縱向配筋面積。
為驗(yàn)證本文推導(dǎo)出的鋼筋混凝土橋梁縱向配筋面積公式的正確性,設(shè)計(jì)了試驗(yàn)梁荷載試驗(yàn),試驗(yàn)方案及試驗(yàn)結(jié)果如下。
為探究不同情況下本文推導(dǎo)公式的準(zhǔn)確性,設(shè)計(jì)了不同截面形式、配筋率、重心位置、混凝土強(qiáng)度等的試驗(yàn)梁。試驗(yàn)梁所用的材料等級(jí)[10]如下:混凝土為C30/C50,普通鋼筋為HRB335,箍筋為HPB300。
試驗(yàn)混凝土梁分為矩形截面梁與T形截面梁,矩形截面梁的截面尺寸為200 mm(寬)×300 mm(高);T形截面梁的截面尺寸為200 mm(寬)×500 mm(高)×500 mm(翼緣寬)×100 mm(翼緣高)。梁長(zhǎng)為2 000 mm,兩側(cè)各留100 mm作為支座錨固用,有效長(zhǎng)度為1 800 mm。試驗(yàn)所用混凝土梁分為4組,各組梁設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示,試驗(yàn)梁截面配筋如圖2、圖3所示。
表1 2種截面試驗(yàn)梁設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design Parameters of Two Kinds of Section Test Beams
圖2 試驗(yàn)梁矩形截面尺寸及配筋Fig.2 Rectangular Section Size and Reinforcement of Test Beam
試驗(yàn)梁采用簡(jiǎn)支梁,加載采用三分點(diǎn)兩點(diǎn)對(duì)稱加載,試驗(yàn)采用分級(jí)加載,對(duì)矩形截面梁按照每20 kN為一級(jí)的加載順序進(jìn)行加載,對(duì)T形梁按照每40 kN為一級(jí)的加載順序進(jìn)行加載,直至試驗(yàn)梁達(dá)到承載能力極限破壞停止加載,試驗(yàn)加載過程中采用鋼筋應(yīng)變計(jì)記錄跨中位置處鋼筋應(yīng)變,加載裝置如圖4所示。
試件加載完畢后,變形結(jié)果如圖5所示。
圖3 試驗(yàn)梁T形截面尺寸及配筋Fig.3 T-shaped Section Size and Reinforcement of Test Beam
根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù),當(dāng)荷載試驗(yàn)系數(shù)大于1.15,或小于0.7時(shí),應(yīng)用本文推導(dǎo)公式計(jì)算得出的鋼筋面積與實(shí)際值誤差較大,考慮到當(dāng)荷載超過試驗(yàn)梁極限承載能力15%后,即荷載試驗(yàn)系數(shù)η>1.15,試驗(yàn)梁接近或已處于破壞階段;當(dāng)荷載試驗(yàn)系數(shù)η<0.7時(shí),受拉區(qū)鋼筋可能沒有到達(dá)屈服強(qiáng)度,鋼筋有可能還在線彈性變形階段,鋼筋強(qiáng)度沒有達(dá)到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,試驗(yàn)梁此時(shí)安全儲(chǔ)備較大,這2種情況對(duì)實(shí)際工程參考意義不大,且根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范:CJJ/T 233-2015》[11]荷載試驗(yàn)系數(shù)η范圍要求為(0.85,1.05),也限于篇幅,本文只摘取荷載試驗(yàn)系數(shù)η范圍為(0.7,1.15)的試驗(yàn)數(shù)據(jù),試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析見下文(在試驗(yàn)過程中式⑻中的As理取為試驗(yàn)梁的實(shí)際配筋值A(chǔ)s實(shí)配)。
選取符合要求的矩形截面、T形截面梁試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表2、表3所示,矩形截面梁、T形截面梁荷載試驗(yàn)系數(shù)與誤差關(guān)系如圖6所示。
圖4 加載裝置示意圖Fig.4 Schematic Diagram of Loading Device
圖5 梁開裂破壞狀況Fig.5 Cracking and Failure of Beam
對(duì)圖6分析可知:
⑴ 荷載試驗(yàn)系數(shù)η不超過0.97時(shí),當(dāng)η增加時(shí),誤差從負(fù)值接近0,逐漸減少;當(dāng)荷載試驗(yàn)系數(shù)η超過1.06后,與真實(shí)梁底縱向配筋誤差超5%,并且誤差此后呈線性增加;
表2 矩形截面梁局部試驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.2 Local Test Data Sheet for Rectangular Section Beam
表3 T形截面梁局部試驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.3 T-shaped Beam Local Test Data
⑵ 不同截面形式、配筋率、重心位置、混凝土強(qiáng)度的矩形截面和T形截面,在荷載試驗(yàn)系數(shù)η范圍為(0.97,1.07)時(shí),用本文推導(dǎo)出來的縱向鋼筋面積計(jì)算方法得出的As試與實(shí)配鋼筋面積As實(shí)配誤差僅為(-5%,5%),說明本文提出的縱向鋼筋面積能很好地適用于不同截面。
⑶ 矩形截面梁與T形截面梁的試驗(yàn)結(jié)果相似,當(dāng)荷載試驗(yàn)系數(shù)越接近1,誤差越小。當(dāng)荷載試驗(yàn)系數(shù)η在(1,1.04)區(qū)間內(nèi)時(shí),公式推導(dǎo)值與真實(shí)值無限接近。
圖6 荷載試驗(yàn)系數(shù)與誤差關(guān)系Fig.6 Relationship between Load Test Coefficient and Error
⑷ 對(duì)比分析圖6a與圖6b,可以看出,R-4與T-4的零點(diǎn)在η為(1,1.02)范圍內(nèi),其他組的零點(diǎn)在η為(1.02,1.04)范圍內(nèi),這表明當(dāng)混凝土的強(qiáng)度提高,按本文縱向鋼筋面積推導(dǎo)公式計(jì)算的結(jié)果越接近實(shí)際配筋值。
某公路橋梁,跨越河涌,建成于1995年5月,原始設(shè)計(jì)圖紙缺失。該橋全長(zhǎng)20.0 m,上部結(jié)構(gòu)為簡(jiǎn)支T型梁。
該橋的靜動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果顯示:主梁豎向承載能力不滿足公路-Ⅱ級(jí)荷載等級(jí)的使用要求,需進(jìn)行維修加固后才能滿足公路-Ⅱ級(jí)荷載等級(jí)的使用要求。
該橋跨徑符合標(biāo)準(zhǔn)跨徑長(zhǎng)度,但是其截面信息(見圖7)與同樣標(biāo)準(zhǔn)跨徑的橋梁不相符,也未能查到與該橋相似的同類型橋梁。
圖7 加固梁截面尺寸Fig.7 Section Size of Beam Need to be Reinforced(cm)
⑴ 按照文獻(xiàn)[6]鋼筋混凝土T型截面梁進(jìn)行推算:
a=6 cm;x=0.16×(h-a)=0.16×(133-6)=20.32 cm
Aa=Sh/(h-a-x)=83 161/(133-6-20.32)=77 954 mm2
該估算值遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了加固橋可能的實(shí)際配筋,因此采用文獻(xiàn)[6]的計(jì)算方法無法準(zhǔn)確得到加固橋主梁縱向鋼筋實(shí)際配筋面積。
⑵ 根據(jù)本文推導(dǎo)公式計(jì)算該橋的推算縱向配筋:
根據(jù)靜載檢測(cè)報(bào)告,該橋的試驗(yàn)荷載彎矩:384kN·m,理論計(jì)算彎矩值:416 kN·m,荷載試驗(yàn)系數(shù)η=0.92,梁底面實(shí)測(cè)應(yīng)變值:εs檢=188με,理論應(yīng)變值:εs理=147με。根據(jù)式⑻計(jì)算得到鋼筋面積為7 527.3 mm2。
2012年年底,在對(duì)該橋進(jìn)行加固施工時(shí),鑿除主梁混凝土保護(hù)層后檢查該橋的實(shí)際縱向配筋為8根32的鋼筋和4根18的鋼筋,實(shí)際配筋面積為7 451.6 mm2。實(shí)際配筋與式⑻計(jì)算得到的鋼筋面積非常吻合。本文方法推導(dǎo)的鋼筋面積、實(shí)際配筋面積及文獻(xiàn)[6]計(jì)算的鋼筋面積及對(duì)比如表4所示。
表4 加固梁縱筋面積估算比較Tab.4 Comparison of Rreinforcement Area of Beam Need to be Reinforced
⑴ 本文以正截面抗彎承載能力公式為基礎(chǔ),推導(dǎo)出了利用靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算未知配筋梁縱向鋼筋面積的公式。
⑵ 試驗(yàn)梁荷載試驗(yàn)分析了不同截面、不同混凝土強(qiáng)度、配筋等情況下對(duì)公式準(zhǔn)確性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明荷載試驗(yàn)系數(shù)越接近1,誤差越小,公式越準(zhǔn)確。
⑶ 通過實(shí)際工程運(yùn)用驗(yàn)證了本文公式的正確性。本文推導(dǎo)的公式具有較好的準(zhǔn)確性和可靠性,值得大力推廣,為舊橋加固設(shè)計(jì)提供原有梁底配筋的計(jì)算方法,使得針對(duì)缺少原始配筋資料的加固設(shè)計(jì)有據(jù)可依,避免盲目保守設(shè)計(jì),從而帶來可觀的實(shí)際經(jīng)濟(jì)效益。