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    相滲曲線判斷聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的應(yīng)用方法

    2020-05-06 08:07:06朱詩杰施雷庭李延禮薛新生葉仲斌
    油氣藏評價與開發(fā) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:流度水驅(qū)含水

    朱詩杰,施雷庭,張 健,李延禮,王 剛,薛新生,葉仲斌

    (1.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)與開發(fā)工程國家重點實驗室,四川成都610500;2.中海油研究總院海洋石油高效開發(fā)國家重點實驗室,北京100027;3.中海石油(中國)有限公司天津分公司,天津300459)

    “海上油田高效開發(fā)新模式”成功的礦場應(yīng)用說明了聚合物驅(qū)早期注聚理論的正確性[1-4],但是轉(zhuǎn)注時機(jī)的選擇依然存在著一定的差異性[5]。主要是由于研究方法和目標(biāo)油藏特征的差異造成。研究多是采用聚合物驅(qū)油實驗和油藏數(shù)值模擬針對某個特定油藏條件所開展的不同聚合物注入時機(jī)的研究[6-8]。近年來,也有學(xué)者從油聚和油水相滲機(jī)理入手,結(jié)合油藏工程方法研究了渤海綏中36-1油田的聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注聚時機(jī),認(rèn)為其最佳轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的含水率應(yīng)該是在聚驅(qū)和水驅(qū)無因次采油指數(shù)之差的最大值與含水率上升速率的最大值之間,其研究結(jié)果也得到了驅(qū)油實驗和油藏數(shù)值模擬的印證[9-11]。應(yīng)用該方法在分析其他油藏條件時,含水率上升速率的最大值與聚驅(qū)/水驅(qū)的無因次采油指數(shù)最大差值之間沒有必然的關(guān)系,完全受相滲曲線的數(shù)據(jù)影響。因此,基于相滲數(shù)據(jù)和油藏工程分析,該方法在判斷注聚時機(jī)不能進(jìn)行統(tǒng)一的應(yīng)用判定,要根據(jù)實際情況作出進(jìn)一步的分析。

    對不同油藏的油/水相滲曲線進(jìn)行油藏工程方法分析,對比各參數(shù)條件對聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的影響,構(gòu)建出一套可以合理判斷聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的方法,為聚合物驅(qū)早期注聚的發(fā)展應(yīng)用提供幫助。

    1 實驗部分

    1.1 實驗條件

    選擇了BZ、SZ、JZ、QHD 四個油藏條件進(jìn)行相滲曲線特征分析[12-15]。其中,BZ 油藏是高孔中高滲的稀油油藏,SZ是中高滲的稠油油藏,JZ是高孔高滲的稀油油藏,QHD 是特高滲的稠油油藏。相關(guān)的相滲實驗條件如下:

    1)實驗巖心:選取了BZ、SZ、JZ、QHD 四個油藏的天然巖心,其基本數(shù)據(jù)見表1。

    2)實驗溫度:BZ油藏的溫度是60 ℃,JZ油藏的溫度是50 ℃,QHD 油藏的溫度是40 ℃,SZ油藏的溫度是65 ℃。

    表1 不同油藏的巖心基礎(chǔ)數(shù)據(jù)Table 1 Core basic data of different reservoirs

    3)實驗用水:各油藏的水質(zhì)組成如表2所示。在油藏溫度條件下注入水黏度分別為0.49 mPa·s、0.60 mPa·s、0.62 mPa·s、0.49 mPa·s。

    4)實驗用原油:取原油與柴油稀釋混合配制目標(biāo)油藏的原油黏度,分別為6.04 mPa·s、12.17 mPa·s、78.00 mPa·s、122.80 mPa·s。

    5)實驗設(shè)備:ISCO 260D Syringe Pump 微量泵,CS1013 型電熱鼓風(fēng)恒溫干燥箱,Sartorius 精密天平,IKA-RW20 型電動攪拌器,容量為3 000 mL 的活塞中間容器,Senex壓力傳感器,手搖加壓泵,Brookfield DV—Ⅲ布氏黏度計,尺寸為φ25 mm×100 mm的巖心夾持器。

    1.2 實驗方法

    非穩(wěn)態(tài)法測定相滲曲線的實驗步驟如下[16]:①將巖心置入巖心夾持器后,加圍壓至7 MPa 左右,并在目標(biāo)油藏溫度條件下恒溫老化3 d,測定巖心的水相滲透率;②用油驅(qū)水法建立束縛水飽和度:先用0.1 mL/min 進(jìn)行油驅(qū)水,再逐漸增加驅(qū)替速度至0.2 mL/min、0.5 mL/min 和1 mL/min 直至巖心兩端壓差平穩(wěn),建立束縛水飽和度并記錄飽和壓力,計算束縛水狀態(tài)下的油相有效滲透率;③水驅(qū)油:以1 mL/min的恒定流速進(jìn)行水驅(qū)油實驗,在巖樣出口端準(zhǔn)確記錄見水前的無水期采油量、見水時間、見水時的累計產(chǎn)油量、累計產(chǎn)液量和巖樣兩端的壓力差隨時間的變化關(guān)系,待出口端含水飽和度達(dá)到99%以上且壓差穩(wěn)定時結(jié)束實驗;④用改進(jìn)的“J·B·N”數(shù)據(jù)處理方法,即等油水靜置一段時間后進(jìn)行計量,能較大程度提高計量精度,使得測定曲線更加接近于真實情況。相滲實驗流程見圖1。

    表2 不同油藏的注入水水質(zhì)組成Table 2 Water quality composition of injection water in different reservoirs mg·L-1

    圖1 相滲實驗流程Fig.1 Flow of infiltration experiment

    數(shù)據(jù)處理方法:應(yīng)用油藏工程方法進(jìn)行相滲曲線的分析,主要包括含水率及上升速率、無因次采液(油)指數(shù)變化特征、流度比等方面的計算分析[17-19]。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 不同油藏的相滲曲線特征

    四個油藏的相滲曲線特征見圖2。

    從圖2中可以看出,油藏的物性差異導(dǎo)致油水相滲曲線差異較大,通過對相滲數(shù)據(jù)的5個特征參數(shù)分析,結(jié)果見表3。

    圖2 四個油藏條件下的相滲曲線特征Fig.2 Characteristics of relative permeability curves for four reservoirs

    表3 四個油藏相滲曲線的特征參數(shù)Table 3 Characteristic parameters of relative permeability curves for four reservoirs

    通過圖2和表3可知油藏的油水相滲曲線特征各異,其代表著不同的水驅(qū)滲流特征?;谟筒毓こ谭椒ㄟM(jìn)一步對比分析可知:①BZ和JZ具有較高的束縛水飽和度,其數(shù)值大于殘余油飽和度,表現(xiàn)出親水巖性,意味著水驅(qū)效率較低,而QHD 和SZ 則呈現(xiàn)出親油巖性,但是SZ的殘余油飽和度達(dá)47.5%,水驅(qū)的可采儲量相對較少,對比計算可得水驅(qū)采收率效果最佳的是QHD;②從等滲點飽和度分析,也呈現(xiàn)出了BZ和JZ的親水特征,QHD和SZ的親油特征;③等滲點的相滲透率越高,說明兩相滲流能力越強(qiáng),其中,BZ 和SZ 等滲點的相滲透率值明顯偏小,JZ 表現(xiàn)出的兩相滲流能力最強(qiáng);④對比殘余油飽和度下的水相滲透率,JZ 油藏殘余油飽和度下的水相滲透率達(dá)到0.844,其在高含水條件下的水相滲流能力較強(qiáng),驅(qū)油效果變差。

    2.2 不同相滲參數(shù)對注聚時機(jī)的影響

    2.2.1 含水率及其上升速率的影響

    通過相滲曲線數(shù)據(jù)計算的含水率關(guān)于采出程度的變化特征見圖3a,含水率上升速率關(guān)于含水飽和度的變化特征見圖3b。

    圖3a中,4個油藏表現(xiàn)出了不同的含水率變化規(guī)律,原油黏度較高的SZ和QHD油藏的含水率上升較快,表現(xiàn)出明顯的“凸型”水驅(qū)曲線特征,與之對應(yīng)的就是低黏度油藏的BZ和JZ,表現(xiàn)出“凹型”水驅(qū)曲線特征。含水率上升越快,說明越需要聚合物的流度控制作用,聚合物的轉(zhuǎn)注時機(jī)越提前。

    圖3b對比了含水率上升速率,含水率上升速率通常被應(yīng)用于描述水驅(qū)前緣中,表征水驅(qū)過程的含水率上升速度的快慢,上升速率越大,含水率變化越快。施雷庭[20]認(rèn)為驅(qū)油過程中含水上升速率越大,越不利于聚合物驅(qū)的流度控制,聚合物驅(qū)應(yīng)該在含水率上升速率達(dá)到最大值之前。其中,SZ 的含水率上升速率最大值最高,說明其流度比變化較大,流度控制的需求最為迫切。

    圖3 含水率變化特征Fig.3 Characteristics of water cut variation

    以此轉(zhuǎn)注時機(jī)應(yīng)該是在含水率上升速率最大值之前為依據(jù)判斷,BZ、JZ、QHD、SZ四個油藏轉(zhuǎn)注時機(jī)對應(yīng)的含水率分別是<75%、<78%、<74%、<34%。

    2.2.2 無因次采液(油)指數(shù)的變化特征

    無因次采液指數(shù)的變化特征結(jié)果見圖4。

    圖4 無因次采液指數(shù)變化特征Fig.4 Characteristics of dimensionless fluid extraction index variation

    圖4中JZ、QHD、SZ三條曲線均是隨著含水飽和度的增加,表現(xiàn)出上升的趨勢。說明目標(biāo)油藏在水驅(qū)開發(fā)過程中,隨著開發(fā)的進(jìn)行,油藏的產(chǎn)液能力呈現(xiàn)上升趨勢。其中JZ的產(chǎn)液指數(shù)在初期的變化不明顯,分析認(rèn)為聚合物驅(qū)應(yīng)該在其產(chǎn)液能力明顯增加的時候開展,以避免聚合物驅(qū)的產(chǎn)液量下降,即含水率67%以后開展聚合物驅(qū)。而BZ出現(xiàn)了先下降再上升的趨勢,整體表現(xiàn)出較低的產(chǎn)液能力,這意味著BZ油藏在注水開發(fā)過程中的產(chǎn)液能力存在問題,聚合物驅(qū)的開展會對產(chǎn)液能力產(chǎn)生更加明顯的影響。那么,如果開展聚合物驅(qū)技術(shù),就應(yīng)該避開產(chǎn)液低谷值,也就是說對于BZ油藏而言,在含水率80%開展聚合物驅(qū)。

    無因次采油指數(shù)的變化特征如圖5所示。

    圖5 無因次采油指數(shù)變化特征Fig.5 Variation characteristics of dimensionless oil recovery index

    圖5中的4 條無因次采油指數(shù)曲線均表現(xiàn)出隨著含水飽和度的增加而快速下降。雖然表現(xiàn)出一致的下降曲線趨勢,但是各曲線間存在明顯的差異,而且難以進(jìn)行相互之間的對比。含水率上升速率的偏導(dǎo)函數(shù)分析方法見式(1),求無因次采油指數(shù)關(guān)于含水飽和度的偏導(dǎo)函數(shù)(取絕對值分析,在這里由于是負(fù)值,那么就需要反向討論)。

    式中:Jo'D為無因次采油指數(shù)關(guān)于含水飽和度的偏導(dǎo)函數(shù);dSoD為無因次采油指數(shù)的偏微分;dSw為含水飽和度的偏微分。

    無因次采油指數(shù)偏導(dǎo)函數(shù)的絕對值表示的意義,可以定義為無因次采油指數(shù)隨著含水飽和度變化的變化速率大小,越靠近0,說明變化速率越小。計算分析結(jié)果如圖6所示。

    圖6 無因次采油指數(shù)關(guān)于含水飽和度的偏導(dǎo)數(shù)Fig.6 Partial derivative of dimensionless oil recovery index with respect to water saturation

    從圖6中可以看出,對無因次采油指數(shù)曲線進(jìn)行求偏導(dǎo)后出現(xiàn)不同的變化特征。從曲線特征上的直觀分析是QHD 和JZ 兩條曲線是先上升后下降的變化規(guī)律,呈現(xiàn)出單峰特征,不同于SZ 和BZ 兩條曲線呈現(xiàn)直接下降的趨勢。結(jié)合圖5分析可知,雖然無因次采油指數(shù)隨著含水飽和度的增加而呈現(xiàn)下降趨勢,但是QHD 和JZ 的變化速率是先上升再下降,這表明這兩個油藏在水驅(qū)過程中,存在一段開發(fā)時間對水驅(qū)采油效果有著比較明顯的影響,無因次采油指數(shù)的偏導(dǎo)函數(shù)的上升,使其遠(yuǎn)離0 點,說明其具有較大量的原油采出,分析認(rèn)為應(yīng)在該時刻充分發(fā)揮水驅(qū)開發(fā)效果,然后再開展聚合物驅(qū)技術(shù)。

    所以,對于JZ 和QHD 兩個油藏而言,聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注時機(jī)應(yīng)不早于含水飽和度0.464 和0.261,其對應(yīng)的含水率分別是77.9%和86%。而BZ 和SZ在這方面就沒有聚合物驅(qū)注入的最早注聚時機(jī)的限制。

    2.2.3 油水流度比的變化特征

    因為在束縛水飽和度條件計算的流度比等于0,所以從第二個飽和度點繪制可以獲得圖7a所示的流度比變化特征,可以發(fā)現(xiàn)只有SZ和BZ兩條油水流度比曲線有小于1 的區(qū)域。為了更好地表征流度比變化的規(guī)律性,在束縛水飽和度點?。鞫缺龋㎝=0.1進(jìn)行繪制,結(jié)果如圖7b所示。

    油水流度比是指驅(qū)替相與被驅(qū)替相的流度比值,不僅影響面積波及效率,也影響體積波及系數(shù)。當(dāng)油水流度比>1時,說明驅(qū)替液的流動能力比原油的流動能力大,會發(fā)生較為明顯的“指進(jìn)”和“舌進(jìn)”,不利于驅(qū)替。因此,控制流度比≤1 是最能夠發(fā)揮驅(qū)替效果的。結(jié)合圖7b 所示的油水流度比變化特征,認(rèn)為可以充分發(fā)揮有利流度比的水驅(qū)過程,再開展聚合物驅(qū)進(jìn)行流度控制。實際生產(chǎn)過程中,油水流度比很難控制在1 以內(nèi)。當(dāng)然,油水流度比越低,驅(qū)油效果越好,聚合物驅(qū)的作用也是為了控制不利的油水流度比,在較低油水流度比條件下是更有利于聚合物的流度控制作用的發(fā)揮。

    圖7 不同含水飽和度下的流度比Fig.7 Mobility ratio at different water saturation

    所以,將油水流度比≤1 作為分界線,四個油藏(BZ、JZ、QHD、SZ)的轉(zhuǎn)注聚時機(jī)應(yīng)該是含水飽和度分別為<0.51、<0.42、<0.18、<0.20,其對應(yīng)的含水率分別為<56%、<57%、<62%、<57%。

    2.3 不同參數(shù)指標(biāo)下的轉(zhuǎn)注聚時機(jī)

    整合上述所有參數(shù)指標(biāo)對于轉(zhuǎn)注時機(jī)的影響進(jìn)行了列表對比,見表4。基于油藏工程原理對其的理論轉(zhuǎn)注時機(jī)進(jìn)行流度控制的分析判斷中,由于油藏條件的不同,各項指標(biāo)分析出的結(jié)果存在差異。因此,在該方法應(yīng)用過程中充分考慮油藏生產(chǎn)的實際情況,作為室內(nèi)實驗和數(shù)值模擬的補充方法,進(jìn)行轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的判斷。

    表4 不同參數(shù)下的轉(zhuǎn)注聚時機(jī)判斷指標(biāo)Table 4 Judgment index of polymerization injection timing under different parameters

    從表4可知:①BZ 油藏由于生產(chǎn)過程中采液能力的不足,限制了聚合物驅(qū)的提前注入,轉(zhuǎn)注聚時機(jī)是含水率80%以后;②JZ 油藏是高孔高滲的稀油油藏,應(yīng)該以控制含水率上升速率為核心,所以轉(zhuǎn)注聚時機(jī)應(yīng)該在含水率77.9%~78%之間;③QHD 油藏是特高孔滲的稠油油藏,流度比上升極為迅速,控制流度是首要目的,所以轉(zhuǎn)注聚時機(jī)是含水率62%之前;④SZ油藏是中高滲的稠油油藏,控制含水率上升和流度比相對重要,所以轉(zhuǎn)注聚時機(jī)是含水率34%之前。

    整體上可以根據(jù)礦場實際需要進(jìn)行一個標(biāo)準(zhǔn)排序,再進(jìn)行轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的判斷。例如在油田開發(fā)的實際過程中,以產(chǎn)量為核心的標(biāo)準(zhǔn)排序是:無因次采油指數(shù)>無因次采液指數(shù)>含水率上升速率>油水流度比,即四個油藏的聚合物注入時機(jī)是含水率分別為>80%、>79.9%、>86%、>34%;又例如以理論為基礎(chǔ),提高油藏最終采收率為核心的指標(biāo)是油水流度比>含水率上升速率>無因次采液指數(shù)>無因次采油指數(shù),即四個油藏的聚合物注入時機(jī)是含水率分別為<56%、<57%、<62%、<57%。

    3 結(jié)論

    1)應(yīng)用油藏工程分析方法進(jìn)一步分析油藏的相滲曲線,獲取含水率變化曲線、含水率上升速率、無因次采液(油)指數(shù)、油水流度比等多組特征參數(shù)數(shù)據(jù),可以應(yīng)用于聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注聚時機(jī)的判斷。

    2)油藏的相滲特征差異明顯導(dǎo)致各參數(shù)指標(biāo)范圍差異明顯,在分析過程中應(yīng)先綜合考慮各個因素對油藏開發(fā)的影響以及生產(chǎn)開發(fā)的實際需求,再進(jìn)行各指標(biāo)排序,最后進(jìn)行聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)注時機(jī)的范圍判斷。

    3)以產(chǎn)量為核心的轉(zhuǎn)注聚時機(jī)標(biāo)準(zhǔn)排序是無因次采油指數(shù)>無因次采液指數(shù)>含水率上升速率>油水流度比,BZ、JZ、QHD、SZ 油田的聚合物注入時機(jī)是油藏含水率分別為>80 %、>79.9 %、>86%、>34%。

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