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    上下層小凈距重疊隧道復(fù)合仰拱支護(hù)工法研究

    2020-04-26 06:05:56曹林衛(wèi)曠文濤劉保林
    關(guān)鍵詞:施作仰拱凈距

    曹林衛(wèi),曠文濤,楊 寶,劉保林

    (中鐵二院重慶勘察設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,重慶 400023)

    受工程條件制約,上下層重疊鐵路工程在交通建設(shè)中越來越頻繁的出現(xiàn)。新建鐵路重慶樞紐東環(huán)線工程明月峽長江大橋考慮上層預(yù)留時速250 km雙線高鐵通道,與東環(huán)線上下層布置。為避免預(yù)留工程滯后施工困難和對下層隧道運(yùn)營的不利影響,明月峽長江大橋及其兩端各約400 m范圍納入東環(huán)線工程同步實(shí)施,兩端預(yù)留高鐵隧道為雞公咀隧道(預(yù)留373 m)和芭蕉溝隧道(預(yù)留441 m),其中上下層重疊隧道內(nèi)軌頂面最小距離為14 m,結(jié)構(gòu)凈距約2.5 m;全隧淺埋,洞身以泥巖夾砂巖為主,泥質(zhì)結(jié)構(gòu),中~厚層狀構(gòu)造,質(zhì)軟易風(fēng)化,遇水易軟化、崩解;地下水不發(fā)育,出水形式以滴水、小股狀出水為主。雞公咀、芭蕉溝重疊隧道工程平面位置詳見圖1,該重疊隧道為東環(huán)線控制性工程。

    目前國內(nèi)外對于上下重疊隧道已經(jīng)開展了大量的研究工作,其研究方向主要集中在小凈距重疊隧道近接施工影響分區(qū)[1-5]、施工力學(xué)行為分析[6-8]、施工控制技術(shù)[9-10]及施工順序[11-16]等方面,其中對于重疊隧道施工順序的研究結(jié)論則主要為“先下后上”。但相關(guān)工程案例中,上層隧道均在下層隧道二襯達(dá)到強(qiáng)度后再施作,由于上層隧道施工對下層隧道的影響較大,因此為確保施工安全,下部隧道二襯通常需要進(jìn)行特殊加強(qiáng),且上層隧道必須待下層隧道二襯達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后再掘進(jìn)。該施工方法的主要缺點(diǎn)為:下層隧道二襯后進(jìn)行上層隧道開挖,會使得下層隧道需承擔(dān)圍巖擾動的形變壓力及施工荷載,結(jié)構(gòu)需要進(jìn)行特殊加強(qiáng),并且工期較長,另外為減少上層隧道施工對下層隧道二襯的影響,上層隧道需要采用非爆或控爆措施,導(dǎo)致工程投資較大。

    為滿足重慶樞紐東環(huán)線雞公咀、芭蕉溝上下層小凈距重疊隧道工程進(jìn)度與投資的要求,在充分保障上下層隧道施工安全的前提下,提出一種更加高效、經(jīng)濟(jì)的施工方法,即復(fù)合仰拱支護(hù)工法,并采用數(shù)值方法對其適用性展開討論。雞公咀、芭蕉溝重疊隧道工程平面位置示意見圖1。

    圖1 雞公咀、芭蕉溝重疊隧道工程平面位置示意

    1 工法技術(shù)要點(diǎn)

    對于上下層均為新建的小凈距重疊隧道,為減小上下層隧道施工的相互干擾,本著安全可靠、經(jīng)濟(jì)適宜的原則,根據(jù)單洞隧道臺階仰拱工法原理,將上下層小凈距隧道視為整體,通過構(gòu)造措施將上層隧道仰拱初支、下層隧道拱部初支連接成為受力整體,作為施工上下層小凈距重疊隧道的復(fù)合仰拱。由上層隧道初期支護(hù)、型鋼鎖腳、型鋼豎撐、夾巖、下層隧道首層初期支護(hù)、自進(jìn)式錨桿及上下層隧道之間夾巖組成了“復(fù)合仰拱”。在復(fù)合仰拱的支撐下,先后完成下部隧道、上部隧道開挖及支護(hù),最后上下層隧道同步施作二襯,該工法稱為“復(fù)合仰拱支護(hù)法”。

    工法技術(shù)要點(diǎn)概括如下。

    (1)通過復(fù)合仰拱,使上下層隧道形成受力整體,既增強(qiáng)了整個重疊隧道支護(hù)體系的穩(wěn)定性,也能更有效地傳遞上層荷載。

    (2)下層隧道雙層支護(hù)實(shí)現(xiàn)了完全承載、安全施工、上下層隧道同步施作二次襯砌的目的,同時相較于二次襯砌,噴射型鋼混凝土支護(hù)能夠快速形成承載能力,對于工效的提高、工程進(jìn)度的加快都具有較大的現(xiàn)實(shí)意義。

    (3)由于上下層隧道進(jìn)行爆破開挖時,二襯均未施作,上下層隧道施工不需針對既有結(jié)構(gòu)采用控爆、非爆等特殊開挖方式。

    (4)隧道二襯施作時,上下層均已完成開挖,避免了二襯承受圍巖擾動引起的附加形變壓力,上下層隧道二襯不需要采取針對性的特殊加強(qiáng)措施,對降低工程投資有積極作用。

    2 施工工序(圖2、圖3)

    圖2 復(fù)合仰拱支護(hù)法施工工序橫斷面

    圖3 復(fù)合仰拱支護(hù)法施工工序縱斷面

    復(fù)合仰拱支護(hù)法施工順序主要包括以下工序。

    (1)開挖下層隧道,下層隧道拱部豎向打入型鋼豎撐,施作下層隧道初期支護(hù),型鋼豎撐穿入圍巖且與下層拱部型鋼鋼架焊接連接;在下層拱部型鋼鋼架兩側(cè)施作自進(jìn)式錨桿。

    (2)下層隧道初期支護(hù)施作完成后,在下層隧道初期支護(hù)內(nèi)實(shí)施第二層全環(huán)初期支護(hù)。

    (3)開挖上層隧道,施作上層隧道初期支護(hù),上層隧道仰拱鋼架與豎向型鋼鋼架豎撐的另一端焊接在一起;同時于上層隧道仰拱鋼架兩側(cè)施作鎖腳型鋼鋼架。

    (4)上下層隧道在復(fù)合式臺階仰拱支撐下并行掘進(jìn),待隧道沉降穩(wěn)定后,同時施作上層隧道初期支護(hù)內(nèi)二襯及下層隧道雙層支護(hù)內(nèi)二襯。

    施工注意事項(xiàng)如下。

    (1)復(fù)合仰拱支護(hù)法強(qiáng)調(diào)上下層隧道型鋼鋼架的整體連接,因此實(shí)際施工中應(yīng)做好鋼架位置的定位復(fù)測,保證鋼架焊接的施工質(zhì)量。

    (2)上層隧道開始施工時,下層隧道還未施作二襯,考慮到上層隧道施工附加荷載等不利因素的影響,在施工過程中應(yīng)加強(qiáng)對上下層隧道的支護(hù)結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測,及時反饋設(shè)計(jì),調(diào)整優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)。

    (3)重疊隧道采用復(fù)合仰拱支護(hù)法時,理論上可以采用爆破開挖,但實(shí)際施工條件復(fù)雜,應(yīng)加強(qiáng)爆破振速監(jiān)測,結(jié)合現(xiàn)場情況及時調(diào)整開挖方式。

    3 安全分析

    復(fù)合仰拱支護(hù)法強(qiáng)調(diào)上下層小凈距隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體性,并應(yīng)重點(diǎn)考慮施工期支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全性。以重慶鐵路樞紐東環(huán)線雞公咀、芭蕉溝小凈距重疊隧道為工程依托,建立數(shù)值計(jì)算模型,如圖4所示,分析隧道支護(hù)位移、安全程度及夾巖力學(xué)特性。

    圖4 重疊隧道數(shù)值分析模型

    上下層隧道系統(tǒng)錨桿參數(shù)為:拱部A25中空注漿錨桿,邊墻C22砂漿錨桿,長度4 m,環(huán)縱間距為1.2 m×1.0 m;下層?xùn)|環(huán)線隧道取消拱部系統(tǒng)錨桿,首層拱部鋼架拱腳位置每側(cè)設(shè)置2根A32中空注漿自進(jìn)式錨桿,長度6 m;雙層支護(hù)均采用I20b鋼架、27 cm厚噴射混凝土,首層支護(hù)拱墻設(shè)置,第二層支護(hù)全環(huán)設(shè)置;上層預(yù)留高鐵隧道初支采用I22b鋼架、28 cm厚噴射混凝土;鎖腳型鋼與型鋼豎撐均采用I20b,縱向間距與上下層隧道支護(hù)鋼架間距一致,均為0.6 m。

    3.1 隧道位移分析

    隧道初期支護(hù)位移最為直接地反映了支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖的穩(wěn)定性。通過對上下層隧道支護(hù)特征點(diǎn)變形的全過程監(jiān)測,根據(jù)上下層隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)變形最不利工況繪制隧道初期支護(hù)的收斂變形包絡(luò)圖,如圖5、圖6所示。

    圖5 上層隧道支護(hù)收斂變形包絡(luò)圖(單位:mm)

    圖6 下層隧道支護(hù)收斂變形包絡(luò)圖(單位:mm)

    結(jié)合圖5~圖6所示的變形結(jié)果,可以計(jì)算得到上下層隧道初支的相對位移值,并參考Q/R 9218—2015《鐵路隧道監(jiān)控量測技術(shù)規(guī)程》中支護(hù)相對位移確定基準(zhǔn)值,對比結(jié)果統(tǒng)計(jì)于表1。從表1可以看到,上下層隧道初支的相對位移值均滿足規(guī)范要求。

    表1 隧道初期支護(hù)相對位移

    3.2 隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)受力分析

    小凈距重疊隧道采用復(fù)合仰拱支護(hù)法施工時,上下層隧道的承載主體是型鋼噴射混凝土支護(hù),依據(jù)《型鋼混凝土組合技術(shù)規(guī)程》對其正截面承載能力進(jìn)行檢算[17-18],檢算結(jié)果如表2所示。

    表2 上下層隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)特征點(diǎn)安全系數(shù)

    從支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力來看,上下層隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)以承載軸向壓力為主,上層隧道初期支護(hù)最大彎矩出現(xiàn)在仰拱處,下層隧道雙層支護(hù)拱頂位置彎矩最大,這是型鋼豎撐與上下層隧道加強(qiáng)支護(hù)剛性連接所引起的。從支護(hù)結(jié)構(gòu)安全性來看,上下層隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)各特征點(diǎn)安全系數(shù)均大于1,且最小值為1.35。因此從數(shù)值計(jì)算的角度看,上下層隧道支護(hù)體系能夠滿足基本承載能力要求,且具有一定的安全儲備。

    3.3 重疊隧道間夾巖力學(xué)狀態(tài)分析

    在上下層隧道反復(fù)的施工擾動下,重疊隧道間夾巖應(yīng)力狀態(tài)變化過程變得十分復(fù)雜,而夾巖作為復(fù)合式臺階仰拱承載體系中重要的一環(huán),其力學(xué)特性直接影響著隧道的穩(wěn)定性。因此在數(shù)值計(jì)算時對夾巖應(yīng)力進(jìn)行監(jiān)測,監(jiān)測斷面為y=20 m,測點(diǎn)布置見圖7。

    圖7 重疊隧道間夾巖單元

    本次數(shù)值模擬中巖土材料服從Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則,材料達(dá)到破壞條件時的表達(dá)式為[19-20]:

    (3)

    p=(σ1+σ2+σ3)/3

    (4)

    (5)

    通過對上下層隧道施工全過程夾巖單元的應(yīng)力監(jiān)測,獲取各夾巖單元屈服函數(shù)值達(dá)到最大F2時的應(yīng)力情況,并與初始應(yīng)力狀態(tài)F1進(jìn)行對比,詳見表3。

    表3 施工前后夾巖單元屈服函數(shù)值對比

    從表3可見,在施工過程中,各監(jiān)測夾巖單元屈服函數(shù)最大值F2<0,依據(jù)屈服條件判定夾巖單元均未達(dá)到屈服狀態(tài),但相較于初始應(yīng)力狀態(tài),夾巖單元屈服函數(shù)值更大,更接近屈服狀態(tài)。因此,復(fù)合仰拱一定程度上改善了夾巖的受力狀態(tài),更有利于維持隧道的整體穩(wěn)定,但從實(shí)際施工角度看,下層隧道開挖后應(yīng)及時施作支護(hù),并應(yīng)加強(qiáng)鎖腳錨管、鎖腳型鋼、型鋼豎撐連接等關(guān)鍵點(diǎn)的施工質(zhì)量管理。

    4 結(jié)論

    結(jié)合重慶鐵路樞紐東環(huán)線雞公咀、芭蕉溝隧道工程,提出一種適用于上下層小凈距重疊隧道工程的復(fù)合仰拱支護(hù)工法,并采用數(shù)值模擬對其安全性進(jìn)行了分析,得到以下結(jié)論。

    (1)小凈距重疊隧道復(fù)合仰拱支護(hù)工法,通過特殊的連接構(gòu)造使得上下層隧道初期支護(hù)形成共同承載體,加強(qiáng)了隧道支護(hù)體系的整體性和穩(wěn)定性,改善了夾巖的受力條件;并于下層隧道采用雙層支護(hù),在提高支護(hù)結(jié)構(gòu)安全性的同時實(shí)現(xiàn)了上下層隧道二襯同步施工,有效地縮短了工期、降低了投資。

    (2)從數(shù)值分析的角度分析,上下層隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)的相對位移值能夠滿足規(guī)范要求,支護(hù)正截面承載能力具有一定的安全儲備。

    (3)復(fù)合式臺階仰拱一定程度上改善了夾巖的受力條件,計(jì)算結(jié)果顯示夾巖在整個施工過程中處于穩(wěn)定狀態(tài)。但考慮到實(shí)際工程中地質(zhì)條件的復(fù)雜多變,施工過程中應(yīng)結(jié)合監(jiān)控量測結(jié)果,適宜增加夾巖注漿加固的輔助措施。

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