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    長慶油田某采氣廠提高凝析油回收率措施研究

    2020-04-22 09:15:10王瑀樊斌高健鵬徐婉怡寥一鴻重慶科技學(xué)院石油與天然氣工程學(xué)院重慶40中國石油西南油氣田分公司四川川港燃?xì)夤?/span>四川成都6007中國石油天然氣新疆分公司新疆烏魯木齊8000
    化工管理 2020年9期
    關(guān)鍵詞:凝析油收率組分

    王瑀 樊斌 高健鵬 徐婉怡 寥一鴻(,重慶科技學(xué)院石油與天然氣工程學(xué)院,重慶 40;. 中國石油西南油氣田分公司四川川港燃?xì)夤?,四川成?007;. 中國石油天然氣新疆分公司,新疆烏魯木齊 8000)

    凝析油是天然氣中凝析出來的液體組分,在地下高溫高壓條件下以氣相形態(tài)存在,當(dāng)達(dá)到臨界凝析條件時,天然氣中的重質(zhì)組分會發(fā)生相態(tài)變化,從而形成凝析油。影響凝析油析出條件的因素復(fù)雜,凝析油在不同條件下回收率不穩(wěn)定[1-2],使得凝析油收率難以有效提高。因此,研究影響凝析油收率的重要因素以及提高凝析油收率的措施至關(guān)重要。根據(jù)現(xiàn)場的實際生產(chǎn)數(shù)據(jù),利用Aspen HYSYS軟件,搭建完整的工藝模型,并完成模型校核,對影響回收率的主要因素進(jìn)行敏感性分析,并完成相關(guān)工藝參數(shù)優(yōu)化,以期提出提高凝析油回收率的措施。

    1 天然氣凝液回收裝置以及HYSYS工藝模型

    1.1 天然氣凝液回收裝置工藝流程簡述

    長慶油田某采氣廠的天然氣凝液回收裝置采用的是冷劑制冷工藝,用丙烷作為冷劑。先采用低溫分離法進(jìn)行脫水和脫烴,再進(jìn)行增壓和穩(wěn)定的工藝流程,其工藝流程圖如圖1所示。天然氣的組分由氣相色譜法分析得出該月組分見表1,天然氣凝液回收裝置運行參數(shù)見表2。

    表1 長慶油田某采氣廠2018年11月原料氣組分摩爾分?jǐn)?shù)表

    表2 天然氣凈化裝置運行參數(shù)表

    圖1 長慶油田某采氣廠天然氣凈化裝置工藝流程圖

    圖2 凝析油生產(chǎn)裝置HYSYS模型圖

    甲醇注入量/(m3·d-1)預(yù)冷換熱器管程壓差/kPa預(yù)冷換熱器殼層壓差/kPa預(yù)冷換熱器管程出口溫度/℃低溫分離器溫度/℃凝液換熱器后溫度/℃緩沖罐壓力/kPa穩(wěn)定塔塔頂壓力/kPa穩(wěn)定塔塔底溫度/℃穩(wěn)定塔塔頂壓力/kPa 10 30 70-1-5~-18 34 580 300 75 350

    1.2 HYSYS工藝模型搭建及參數(shù)分析

    HYSYS軟件是世界著名油氣加工模擬軟件,具有先進(jìn)的集成式工程環(huán)境,與同類軟件相比具有非常友好的操作界面,操作簡便,智能化程度高。根據(jù)該軟件的過程化模擬功能,可用其自身的物性數(shù)據(jù)庫進(jìn)行模擬,對各設(shè)備的產(chǎn)物和處理系統(tǒng)進(jìn)行分析,為各單元的運行參數(shù)及操作優(yōu)化提供依據(jù)[3]。將該廠11月份的生產(chǎn)數(shù)據(jù)輸入模型中(如圖2所示),得出該生產(chǎn)裝置在HYSYS中的模擬結(jié)果,見表3。由于原料氣時刻處于變化狀態(tài),而現(xiàn)場采用的是氣相色譜法分析,誤差的主要來源是C6+組分的變化和誤差[4-7]。下面要對影響回收率的主要因素進(jìn)行敏感性分析。

    表3 凝析油生產(chǎn)裝置HYSYS模擬結(jié)果表

    2 影響因素的分析

    根據(jù)HYSYS模型的計算結(jié)果,分析凝析油回收率的影響因素。通過文獻(xiàn)調(diào)研與結(jié)果分析,確定影響凝析油的回收率因素為重?zé)N組分含量、溫度與壓力。對凝析油回收率的影響分析將從原料氣中重?zé)N含量、丙烷制冷單元出口溫度、脫水脫烴單元進(jìn)口壓力進(jìn)行敏感性分析。

    2.1 C6+含量的分析

    模擬中采用某采氣廠11月份原料氣平均組分來做C6+含量對凝析油收率影響的分析。以C6+為單因素自變量,凝析油收率作為因變量,采用改變C6+含量的大小的方法來進(jìn)行模擬。裝置運行參數(shù)沿用表2中的參數(shù),模擬中會通過在CH4含量上增減來補足C6+的變量以減小誤差。根據(jù)分析該月原料氣的組分,選擇基礎(chǔ)數(shù)據(jù)中將C6+含量摩爾分?jǐn)?shù)變化區(qū)間設(shè)置在0.02%~0.30%,單次變化量為0.02%,C6+含量與凝析油收率變化見表4。

    表4 11月原料氣中C6+含量與凝析油回收率變化表

    0.06%0.08%0.10%0.12%0.14%0.16%0.18%0.20%0.22%0.24%0.26%0.28%0.30%1009.0 1523 2034.0 2543.0 3050.0 3555.0 4058.0 4559.0 5056.0 5552.0 6047.0 6541.0 7058.0

    圖3 原料氣C6+含量與凝析油收率變化曲線

    從C6+含量與凝析油收率變化曲線(圖3)可以看出,在控制其他變量的情況下,隨著原料氣中C6+含量的增加,凝析油的收率在逐步上升,同時增幅隨著C6+的含量增加逐漸降低。

    2.2 nC5H12含量的分析

    同理,選擇基礎(chǔ)數(shù)據(jù)中將,將nC5H12含量摩爾分?jǐn)?shù)變化范圍設(shè)置在0.20%~0.80,變化量為0.04%,模擬變化結(jié)果見表5。

    表5 原料氣中nC5H12含量與凝析油收率變化表

    圖4 原料氣nC5H12含量與凝析油收率變化曲線圖

    從nC5H12含量與凝析油收率變化曲線(圖4)可以看出,在控制其他變量的情況下,凝析油的收率隨著nC5H12含量的增加而增加,且凝析油的增率在不斷升高,但對凝析油總體增量影響不如C6+含量變化對凝析油增量影響大。所以,在同一改變量下,C6+含量對凝析油的收率影響要大于nC5H12。

    2.3 iC5H12含量的分析

    同理,將iC5H12含量摩爾分?jǐn)?shù)變化范圍設(shè)置在0.05%~0.20,變化量為0.01%,模擬變化結(jié)果見表6。

    表6 原料氣中iC5H12含量與凝析油收率變化表

    圖5 原料氣iC5H12含量與凝析油收率變化曲線圖

    從iC5H12含量與凝析油收率變化曲線(圖5)可以看出,在控制其他變量的情況下,凝析油的收率隨著iC5H12含量的增加而增加,且凝析油的增率在不斷升高,但對凝析油總體增量影響不如C6+含量變化和nC5H12 含量變化對凝析油增量影響大。所以,在同一改變量下,C6+含量和nC5H12 含量對凝析油的收率影響更大。

    2.4 制冷單元出口溫度的分析

    設(shè)置條件為該月的實際生產(chǎn)數(shù)據(jù),其中物料進(jìn)口溫度為12℃,壓力為2180kPa,該月的總處理量為3.3×108m3/d。模擬過程中將制冷單元出口溫度作唯一調(diào)整,分析該變量對凝析油收率的影響。依照該原料氣的烴露點為12.37℃,選擇將范圍設(shè)置為5~-18℃,變化量為1℃。變化結(jié)果如圖6所示。

    圖6 制冷單元出口溫度與凝析油回收率變化曲線圖

    從丙烷制冷單元出口溫度與凝析油收率變化曲線(圖6)可以看出,在控制其他變量的情況下,凝析油的收率隨著丙烷制冷單元出口溫度的降低而增加。

    2.5 脫水脫烴單元進(jìn)口壓力

    在模擬條件中,溫度為43.01℃,壓力為2060kPa,處理量為433.2148×104m3/d,制冷單元出口溫度為-10℃。將該裝置進(jìn)口壓力視為這一單一變量,分析進(jìn)口壓力對凝析油回收率的影響。根據(jù)實際情況,模擬中將脫水脫烴單元進(jìn)口壓力變化范圍設(shè)置為2000kPa~6000kPa,步長為250kPa。變化曲線圖如圖7所示。

    圖7 脫水脫烴單元進(jìn)口壓力與凝析油收率變化圖

    從脫水脫烴單元進(jìn)口壓力與凝析油收率變化曲線(圖7)可以看出,在控制其他變量的情況下,凝析油的收率隨著丙烷制冷單元出口溫度的增加先增加后減小,存在最佳工況點,工況點條件約為4000kPa。

    從上述模擬中得出,影響凝析油收率的因素為原料氣中重?zé)N組分含量,制冷單元出口溫度(低溫分離器)、脫水脫烴單元進(jìn)口壓力(預(yù)分離器)。而在原料氣重?zé)N組分含量中,iC5H12對凝析油的影響較小,而C6+和nC5H12的影響較大。通過分析該廠其他月份的生產(chǎn)數(shù)據(jù),得出nC5H12的含量波動小于C6+的含量波動。對丙烷制冷單元出口溫度而言,影響波動相比重?zé)N組分含量的波動較小。而脫水脫烴單元進(jìn)口壓力,對凝析油的收率影響最小。綜合分析,原料氣中C6+組分含量對凝析油收率影響最大。

    3 結(jié)語

    3.1 原料氣中重?zé)N組分的影響

    上述分析得到對凝析油收率影響最大的是重?zé)N組分的含量,特別是C6+組分的含量。原料氣的組分在時刻發(fā)生變化,而C6+組分的含量會同時引起產(chǎn)品氣的產(chǎn)量和工藝能耗的變化,要正確模擬工況以及對后期產(chǎn)量的預(yù)測,就要盡量避免測定組分中C6+組分變化帶來的不確定性。

    3.2 制冷單元出口溫度的調(diào)整

    對丙烷制冷單元出口溫度而言,影響波動相比重?zé)N組分含量的波動較小,雖然溫度的降低對凝析油的回收率起提升效果,但生產(chǎn)過程中,制冷系統(tǒng)為生產(chǎn)提供冷量,持續(xù)的降低溫度會導(dǎo)致功耗的增加,是否會對生產(chǎn)帶來良好的經(jīng)濟效益需結(jié)合銷售情況進(jìn)行調(diào)整。

    3.3 脫水脫烴單元壓力的調(diào)整

    脫水脫烴單元進(jìn)口壓力,對凝析油的收率影響最小,但在模擬工況中存在最優(yōu)點。因生產(chǎn)過程中,該單元的能量來源壓縮機的增壓系統(tǒng),故可以將壓縮機的功耗與凝析油的回收率調(diào)整,設(shè)置在合理的范圍內(nèi)以便增加凝析油的產(chǎn)量并且盡量減少能量的消耗。

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